THI CÔNG PHầN THÂN
4.5. Công tác tháo ván khuôn sàn
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 194 Độ dính của vữa bê tơng vào ván khn tăng theo thời gian, vì vậy phải tháo ván khuôn khi bê tông đạt c-ờng độ cần thiết.
- Thời gian tháo ván khuôn không chịu lực trong vòng từ 1 3 ngày, khi bê tông đạt c-ờng độ 25 kG/cm2.
- Thời gian tháo ván khuôn chịu lực cho phép khi bê tông đạt c-ờng độ theo tỷ lệ phần trăm so với c-ờng độ thiết kế nh- sau: với dầm, sàn nhịp nhỏ hơn 8 m thì cho phép tháo khi bê tông đạt 70 % c-ờng độ thiết kế. Với giả thiết nhiệt độ môi tr-ờng là 250C, tra biểu đồ biểu thị sự tăng c-ờng độ của bê tông theo thời gian và nhiệt độ ta lấy thời gian tháo ván khuôn chịu lực của sàn là 10 ngày.
Theo quy định về thi công nhà cao tầng phải luôn có một tầng giáo chống. Do đó thời gian tháo ván khuôn chịu lực phụ thuộc vào tốc độ thi cơng cơng trình.
ii. Thiết kế ván khuôn ô bản cầu thang (2,7x1,2m):
- Dùng các tấm ván khuôn kim loại của NITEISU và tổ hợp nh- hình vẽ bao gồm:
9 tấm (300 1200 55),
Các khu vực thừa thiếu có thể chèn thêm bằng ván khuôn gỗ.
- Đà ngang bằng gỗ 80 100.
- Hệ chống đỡ : Dùng cây chống đơn bằng thép do hãng Hòa Phát sản xuất.
220 1170 2520 220
tổ hợp ván khuôn cầu thang (TL 1:50)
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 195
qtt=1197kG/m
1. Xác định tải trọng : + Tải trọng bản thân ván :
q1tc=20(Kg/m) q1tt = 1,1 20 = 22(Kg/m) + Tải trọng do bê tông:
q2tc=2500 0,12=300Kg/m2 q2tt =1,1 300 = 330 (Kg/m2) + Tải trọng do ng-ời và thiết bị:
q3tc = 250 (Kg/m2) q3tt =1,3 250=325 (Kg/m2) + Tải trọng do đổ và đầm bê tông:
q4tc = 400 (kG/m2 ) q4tt = 1,3 400 = 520 (Kgm2 ) + Tải phân bố đều trên ván khuôn :
ptt = 22 + 330 + 325 + 520 = 1197(Kg/m2) ptc = 20 + 300 + 250 + 400 = 970 (Kg/m2)
2. Tính tốn khoảng cách giữa các xà gồ ngang đỡ ván sàn : - Tính theo điều kiện bền :
Coi ván khuôn sàn nh- một dầm liên tục kê lên các gối tựa là các xà gồ dọc ta có :
t-ờng gạch
chiếu nghỉ
264 1390 2520 264
3100120
120
13 4 7 11
6 5
4 1 2
8 12
9
9
10 15
14
8 7 3
14
ván khuôn cầu thang (TL 1:50)
15001000
8-khung giáo pal 9-thanh chống đơn 10-thanh giằng giáo 11-ván khuôn bản thang 12-xà gồ đỡ vk bản thang(80x100) 13-ván khuôn bản chiếu nghỉ 14-xà gồ ngang đỡ vk đáy dầm(80x100) 1100
1100
ghi chú vk cầu thang
1-ván khuôn sàn 2-xà gồ ngang(gỗ 80x100) 3-xà gồ dọc (gỗ 100x120) 4-nẹp đứng
5-con kê ván khuôn thành dầm 6-thanh chống xiên (gỗ 40x60) 7-ván khuôn thành dầm
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 196
2 10 . 10 2100 6, 55
195( )
10 11, 97.0,3
tt
tt
q l W
l cm
W q
Trong đó: W - Mômen kháng uốn của tấm ván khuôn rộng 300, W = 6,55(cm3) = 2100 (kG/cm2)-C-ờng độ của ván khuôn kim loại,
Bố trí khoảng cách các xà gồ ngang là 50cm.
- Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
Tải trọng dùng để kiểm tra võng:
qtc =970.0,3= 291(Kg/m)
Độ võng đ-ợc tính theo cơng thức:
EJ f ql
128
4
; Ethép
= 2,1.106(Kg/cm2); J = 28,46(cm4)
4 6
2, 91 50
0,003( ) 128 2,1 10 28, 46
f cm <
50 0,125( ) 400 400
f l cm => Thoả mãn.
Vậy khoảng cách các xà gồ ngang là 50cm.
3. Tính tốn khoảng cách giữa các cột chống xà gồ:
Các xà gồ ngang nh- là dầm liên tục kê lên các cột:
+ Trọng l-ợng bản thân của xà gồ ngang:
qtc = 650.0,08.0,1=5,2Kg/m qtt =5,2.1,1 = 5,72Kg/m tải trọng tác dụng lên xà gồ
qttxg=0,5.1197+5,72=604,22 Kg/m (0,5m là diện chịu tải của xà gồ ngang):
qtcxg=0,5.970+5,2=409,2Kg/m;
Tính khoảng cách giữa các cột chống xà gồ gỗ:
Theo điều kiện bền: [ ] W
M
M : Mô men uốn lớn nhất trong dầm liên tục.
M = 10.cos .l2 q
qtt
M=ql2/10cos
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 197 .2
10.cos . [ ] M q ltt
W W l 10. cos . .[ ] 10. cos 30.133,33.110
6,04 145
tt
W
q (cm).
Trong đó: Egỗ= 105 (Kg/cm2); W= 133,33( ) 6
10 8 6
3 2
2
bh cm
J = 666,67( )
12 10 8 12
4 3
3
bh cm
; Chọn l =1,1 m - Kiểm tra theo điều kiện biến dạng :
Độ võng đ-ợc tính theo công thức :
4
128.(cos ) .3
q ltc
f EJ
4
3 5
4,09 110
0,05( ) 128 (cos 30) 10 666,67
f cm
Độ võng cho phép : 110 0, 42( )
cos .400 cos30.400
f l cm f (Thoả mãn)
Nh- vậy, tiết diện xà gồ ngang đã chọn và khoảng cách giữa các cột chống đã bố trí là thoả mãn.
4. Kiểm tra khả năng chịu lực của cột chống.
- Chiều cao cột chống cần thiết để đỡ ván khuôn sàn:
Hgiáo=Htầng- hsàn- hván khuôn- hxà gồ = 3,1-0,12-0,055 -0,1=2,825m.
- Tải trọng tác dụng lên cột chống : P = 604,22.1,1=665,24 (Kg).
Sử dụng cây chống đơn bằng thép loại V1 có chiều dài lớn nhất là 3,3 m.sức chịu tải 1700 Kg
Vậy cột chống đảm bảo khả năng chịu lực.
IiI. tíNH tốn chọn máy THI CÔNG.
- Ván khuôn, cột chống đ-ợc vận chuyển lên cao bằng cần trục tháp.
- Bê tông cột, dầm, sàn đ-ợc đổ bằng cần trục tháp.
- Vật liệu rời nh- vữa, cửa và các vật liệu phụ các đ-ợc vận chuyển bằng vận thăng
1 .Chọn cần trục tháp.
- Cần trục đ-ợc chọn hợp lý là đáp ứng đ-ợc các yêu cầu kỹ thuật thi cơng cơng trình, giá thành rẻ.
- Những yếu tố ảnh h-ởng đến việc lựa chọn cần trục là: mặt bằng thi cơng, hình dáng kích th-ớc cơng trình, khối l-ợng vận chuyển, giá thành thuê máy.
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 198 a. Các thông số để lựa chọn cần trục:
+ Chiều cao nâng vật: Hyc = hct+hat+ hck+ ht Trong đó :
hct : chiều cao cơng trình, hct= 33.9m.
hat : khoảng cách an toàn, lấy trong khoảng 0.5 1m . Lấy hat=1m hck : chiều cao của cấu kiện hay kết cấu đổ BT . hck=1.5m
ht : chiều cao của thiết bị treo buộc lấy ht= 1.5m Vậy : Hyc= 33.9 + 1+ 1.5 + 1.5 = 37.9 m
+ Bán kính nâng vật:
Việc tính tốn bán kính phục vụ phụ thuộc vào vị trí đặt cần trục tháp. Vị trí đặt cần trục vừa phải đảm bảo yêu cầu lúc đang thi công đồng thời cũng phải thuận lợi cho việc tháo cần trục khi cơng trình đã hồn thành. Ta chọn loại cần trục tháp cố định. Vị trí của cần trục cũng đồng thời phải thoả mãn điều kiện: tầm hoạt động của tay cần bao qt tồn bộ cơng trình và khoảng cách từ trọng tâm cần trục tới mép ngồi của cơng trình đ-ợc xác định bởi:
rc lAT ldg
A 2 Trong đó:
rc : chiều rộng của chân đế : 5.0m LAT:khoảng cách an toàn : 1m
Ldg : Chiều rộng dàn giáo+khoảng l-u không để thi công : 1.2+0.3=1.5m A=2.5+1+1.5=5 (m)
Ta đặt cần trục ở giữa cơng trình nên bán kính nâng vật yêu cầu là:
2 2
2 B A
Ryc L
Trong đó: L: Chiều dài tính tốn của cơng trình L = 46.2 m B: Chiều rộng cơng trình B = 18.1 m.
A: Khoảng cách từ tâm cần trục tháp đến mép cơng trình.
2
45 2
19.8 5 33.48
yc 2
R m
+ Khối l-ợng lớn nhất cần vận chuyển cho một phân khu trong một ca :
SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 199 Khối l-ợng bê tông : 61.77 2,5/4 = 38.6 (T)
Khối l-ợng cốt thép : 5.7 (T)
Khối l-ợng ván khuôn, giàn giáo : 834.66 0.05/4 = 10.4 (T) (Giả thiết khối l-ợng trung bình của 1m2ván khuôn là 0.05 T)
Qyc = 54.7 (T)
Căn cứ vào các thơng số u cầu đã tính đ-ợc với cơng trình này ta chọn cần trục tháp
đối trọng trên thay đổi tầm với bằng xe con chạy trên tay cần cố định có mã hiệu TOPKITFO/23B của hãng POTAIN có các thơng số kĩ thuật nh- sau :
- Hmax = 48.5m
- Rmax = 35m, Qmax = 12 T - Rmin = 2.9m, Qmin = 2,5T
- Vnâng – hạ = 50 m/phút = 0.83m/s;
- Vxe con = 58 m/phút = 0.96m/s;
- Vquay = 58 rad/ phút = 0.306 (rad/s).
- Khoảng cách đối trọng so với tâm quay: r = 8.5m.
- Kích th-ớc chân đế : 5x5m b. Năng suất cần trục.
Năng suất làm việc trong một giờ của cần trục tháp tính theo cơng thức : N = Q n ktt ktg (T/h)
Trong đó :
- Q: sức nâng của cần trục , lấy với Qmin
Sử dụng thùng chứa bê tơng dung tích 0,8 m3, do đó sức nâng nhỏ nhất của cần trục : Qmin = GBT + Gthung= 0,8.2,5+0,5 = 2,5 tấn
- ktt : Hệ số sử dụng tải trọng. ktt=0,6( nâng chuyển các cấu kiện khác nhau).
- ktg : Hệ số sử dụng thời gian. ktg =0,8.
n = 3600/Tck : số chu kỳ thực hiện trong 1 giờ.
với
n
i i
ck E t
T
1
. (thời gian thực hiện 1 chu kỳ) E: Hệ số kết hợp đồng thời các động tác. E=0,8.
ti: Thời gian thực hiện thao tác i với vận tốc vi(m/s) trên đoạn đ-ờng di chuyển Si(m). ti = Si/Vi