BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI - NGUYỄN TIẾN DŨNG NGHIÊN CỨU BẢN CHẤT CỦA QUÁ TRÌNH PHAY CAO TỐC VÀ ẢNH HƯỞNG CỦA NÓ ĐẾN ĐỘ NHÁM BỀ MẶT KHI GIA CÔNG TRÊN TRUNG TÂM GIA CÔNG CAO TỐC TRỤC UCP600 NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY LUẬN VĂN THẠC SĨ KHOA HỌC NGÀNH: CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS – TS LÊ VĂN TIẾN HÀ NỘI - 2010 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan số liệu kết nêu luận văn trung thực chưa công bố công trình khác Trừ phần tham khảo ghi rõ luận văn Tác giả Nguyễn Tiến Dũng MỤC LỤC Trang Lời cam đoan Danh mục ký hiệu Danh mục bảng biểu Danh mục hình vẽ MỞ ĐẦU 11 Chương1:TỔNG QUAN VỀ GIA CÔNG CAO TỐC 13 1.1 Lịch sử gia công cao tốc 13 1.2 Dụng cụ cắt 16 1.3 Sự hình thành phoi 19 1.4 Lực cắt 22 1.5 Nhiệt cắt 24 1.6 Bộ gá dụng cụ - vấn đề không cân 25 1.7 Độ ổn định gia công cao tốc 27 1.8 Yêu cầu thiết bị cho gia công cao tốc 31 1.9 Ưu điểm gia công cao tốc 34 1.10 Nhược điểm gia công cao tốc 36 1.11 Ứng dụng 37 Chương 2: CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN ĐỘ NHÁM BỀ 39 MẶT 39 2.1 Tổng quan nhám bề mặt 2.1.1 Trung bình sai lệch số học biên độ (prôfin), Ra 40 2.1.2 Chiều cao cực đại biên độ(prôfin), Ry 40 2.1.3 Độ cao mười điểm độ nhám, Rz 40 2.1.4 Sai lệch tiêu chuẩn biên độ (profin), Rq 41 2.2 Ảnh hưởng độ nhám bề mặt tới khả làm việc chi 42 tiết máy 2.2.1 Ảnh hưởng tới tính chống mòn 43 2.2.2 Ảnh hưởng tới độ bền mỏi chi tiết 46 2.2.3 Ảnh hưởng tới tính chống ăn mòn hóa học lớp bề mặt chi tiết 46 2.2.4 Ảnh hưởng tới độ xác mối lắp ghép 47 2.2.5 Lựa chọn độ nhám bề mặt 48 2.2.6 Kết luận tầm quan trọng độ nhám bề mặt 49 2.3 Những kết nghiên cứu đạt việc nghiên cứu 50 yếu tố ảnh hưởng tới độ nhám bề mặt chi tiết gia công (Ra, Rz) 2.3.1 Các yếu tố mang tính chất hình học dụng cụ cắt chế độ cắt 50 2.3.2 Các yếu tố phụ thuộc vào biến dạng dẻo lớp bề mặt 52 2.3.3 Ảnh hưởng rung động hệ thống công nghệ đến chất lượng bề 55 mặt gia công 2.3.4 Biện pháp cải thiện độ bóng bề mặt gia công chi tiết máy dụng 56 cụ cắt có lưỡi cắt định hình 2.4 Phương pháp đánh giá độ nhám bề mặt 57 2.5 Nhận xét 57 Chương 3: NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM VÀ THẢO LUẬN 58 KẾT QUẢ 58 3.1 Hệ thống thí nghiệm 3.1.1 Sơ đồ thí nghiệm 58 3.1.2 Các thông số công nghệ hệ thống thí nghiệm 59 3.2 Tiến trình thí nghiệm 66 3.2.1 Kết thực nghiệm Ra 68 3.2.2 Kết thực nghiệm Rz 76 3.3 Kết thí nghiệm thảo luận 84 3.4 Biểu diễn đồ thị 84 3.4.1 Đồ thị biểu diễn ảnh hưởng V, Sz tới độ nhám bề mặt Ra 84 3.4.2 Đồ thị biểu diễn ảnh hưởng V, Sz tới độ nhám bề mặt Rz 85 86 3.5 Kết luận 88 Tài liệu tham khảo DANH MỤC KÍ HIỆU CHÍNH Ký hiệu Ý nghĩa n Số vòng quay trục Sz Lượng chạy dao F Lượng chạy dao t Chiều sâu cắt v Vân tốc cắt Ra, Rz xi ∆Xi Đơn vị Vòng/phút mm/răng m/phút mm m/phút Thông số đánh giá độ nhám bề mặt gia công Giá trị mã hoá thông số vào Khoảng thay đổi thông số vào µm DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TT Bảng số 1.1 1.2 Nội dung Thuộc tính vật liệu cắt lớp phủ cao cấp Đặc điểm phạm vi áp dụng gia công cao tốc Vận tốc cắt sử dụng HSM theo kinh Trang 19 37 38 1.3 2.1 Bảng cấp độ nhám theo TCVN 42 2.2 Biện pháp cải thiện độ bóng bề mặt 56 3.1 3.2 3.3 3.4 Kết thực nghiệm Ra 70 10 3.5 Ma trận thực nghiệm 70 11 3.6 Hệ số phương trình hồi quy 71 12 3.7 Giá trị phương sai 72 13 3.8 Quy đổi đại lượng đầu vào 74 14 3.9 Bảng giá trị hàm số vật liệu 75 nghiệm Thông số kỹ thuật trung tâm gia công cao tốc trục UCP600 Thông số thép làm khuôn S55C theo tiêu chuẩn JIS Điều kiện quy hoạch thực nghiệm ba yếu tố (N = 23 = 8) 60 63 67 15 3.10 Kết thực nghiệm Rz 78 16 3.11 Ma trận thực nghiệm 78 17 3.12 Hệ số phương trình hồi quy 79 18 3.13 Giá trị phương sai 80 19 3.14 Quy đổi đại lượng đầu vào 82 20 3.15 Bảng giá trị hàm số vật liệu 83 DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình số Nội dung Nhiệt độ gia công phay cao tốc (theo dự đoán Trang 13 1.1 1.2 Vùng tốc độ gia công cao tốc số loại vật liệu 15 1.3 Tổng quan gia công cao tốc 16 1.4 Mối liên hệ kỹ thuật gia công máy công 16 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Salomon) Kiểu mòn dao tiện mũi khoan phay cao tốc Kiểu mòn dao phay ngón phay cao tốc Ảnh hưởng lớp phủ vật liệu dụng cụ khác lên Dụng cụ dùng phay cao tốc Hình thái phoi nhận vùng gia công thông thường gia công cao tốc 17 17 18 19 20 Mặt cắt việc hình thành phoi gia công 10 1.10 cắt tại: a, vận tốc cắt v = 150 m/phút; b, v = 300 m/phút; c, v = 1500 m/phút Tần số phoi xếp diện tích phoi xếp bị biến 21 11 1.11 12 1.12 13 1.13 14 1.14 Ảnh hưởng vận tốc cắt đến lực cắt 23 15 1.15 Đường cong nhiệt Salomon Mc Gee 24 16 1.16 dạng thay đổi vận tốc cắt Tỷ lệ nén phoi loại dụng cụ khác Nhờ phay cao tốc mà gia công thành mỏng không bị uốn cong lực cắt nhỏ so với phương Nhiệt cắt chi tiết dao v =600 m/phút, Sr=0,25mm/răng 22 22 23 25 Hình số Nội dung Trang 17 1.17 Ảnh hưởng vận tốc cắt đến nhiệt cắt 25 18 1.18 Sự cân ổ đỡ trục 26 19 1.19 20 1.20 21 1.21 22 1.22 23 1.23 24 1.24 25 1.25 Hình dạng biểu đồ ổn định trình phay Biểu đồ ổn định máy phay cao tốc “DNM400” dùng dao có 1,2 cắt Biểu đồ ổn định máy phay cao tốc “DNM400” chiều sâu cắt 0,1; 0,3 0,5 mm Vùng kỹ thuật tối ưu cho gia công cao tốc Máy phay cao tốc VelociRaptor hãng DATRON Dynamics (Mỹ) Tốc độ trục Ổ lai với bi làm băng ceramic So sánh thời gian gia công truyền thống thời gian gia công phay cao tốc 28 29 30 31 33 34 35 Hình a: Phay cao tốc với lượng chạy dao nhanh 26 1.26 lan truyền nhiệt Hình b: Phay truyền thống 36 có thời gian để xảy lan truyền nhiệt 27 2.1 Profin bề mặt chi tiết 39 28 2.2 Bề mặt chi tiết sau mài 39 29 2.3 Sơ đồ xác định profin trung bình cộng Ra 40 30 2.4 Sơ đồ xác định profin Ry 40 31 2.5 Sơ đồ xác định profin trung bình cộng Rz 41 32 2.6 Sơ đồ xác định profin Rq 41 Hình số Nội dung Trang 33 2.7 Mô hình bề mặt tiếp xúc 44 34 2.8 Quá trình mòn cặp ma sát 45 35 2.9 36 2.10 Quan hệ lượng mòn ban đầu (U) sai lệch profintrung bình cộng Ra Quá trình ăn mòn hóa học lớp bề mặt chi tiết 46 47 máy 37 2.11 Quan hệ chiều cao nhấp nhô tế vi Rz lượng chạy dao S 50 Ảnh hưởng hình dạng hình học dụng cụ 38 2.12 cắt chế độ cắt đến nhấp nhô bề mặt chi tiết 52 tiện 39 2.13 Hiện tượng lẹo dao (BUE) 53 40 2.14 Ảnh hưởng tốc độ cắt đến chiều cao lẹo dao 54 41 2.15 42 2.16 43 3.1 Sơ đồ thí nghiệm tổng quát 59 44 3.2 Trung tâm gia công cao tốc trục UCP600 60 45 3.3 Dao phay mặt đầu Ø80 ASX440 62 46 3.4 Tám mẫu dùng thí nghiệm 64 47 3.5 Sơ đồ cắt thí nghiệm gia công 64 Ảnh hưởng tốc độ cắt đến chiều cao nhấp nhô tế vi Rz Ảnh hưởng lượng chạy dao S chiều cao nhấp nhô tế vi Rz 54 55 Đây phương trình biểu thị quan hệ đại lượng đầu vào (s, v, t) với độ nhám sản phẩm Để kiểm tra tính có nghĩa phương trình hồi qui ta cần tính theo tiêu Fisher Fb ( (S max Sag ; S2y Fb = 2 ag ; S y ) ) (3.15) Ở Sag phương sai có nghĩa phương trình hồi qui, tính theo công thức: = Sag ( N tn y j − y ttj ∑ N − B j =1 ) (3.16) tt Ở đây: y tn j ; y j giá trị thực nghiệm giá trị tính toán phương trình hồi quy B số hệ số phương trình hồi quy, B = Bảng 3.9 Bảng giá trị hàm số vật liệu STT thí Ytn Ytt (Ytn-Ytt)2 -1,2264 -1,2124 0,0014 -1,2749 -1,2950 0,0003 -0,7765 -0,7926 0,0003 -0,9676 -0,9515 0,0003 -1,0087 -1,1247 0,0003 -1,2849 -1,2689 0,0003 -0,6039 -0,5879 0,0003 -0,8134 -0,8295 0,0003 nghiệm ∑ (y N j =1 tn j − y ttj ) = 0,00316 75 S ag2 = 0,00079 Vậy tiêu Fisher Fb = 5,1816 < FT = 5,27 FT tra theo bảng phụ lục 21 [4] Vậy phương trình hồi quy có nghĩa 3.2.2 Kết thực nghiệm Rz: 3.2.2.1 Khử sai số thô Nhìn vào bảng kết đo độ nhám ta thấy giá trị bất thường, điều có nghĩa bảng kết sai số thô 3.2.2.2 Chọn công thức thực nghiệm Dựa vào bảng 3.4 ta thấy kết đầu vào (V,S,t) cho theo cấp số cộng, kết đầu Ra xét riêng yếu tố ảnh hưởng có dấu hiệu cấp số cộng Điều cho thấy quan hệ độ nhám bề mặt chế độ cắt có dạng hàm lũy thừa Do quan hệ độ nhám bề mặt chế độ cắt có dạng: b Rz = C.V b1 S z t b3 (3.17) Ta có: V: vận tốc cắt (m/phút) Sz: lượng chạy dao (mm/răng) t: chiều sâu cắt (mm) Loga nêpe hai vế công thức (3 17) ta có: lnRz = lnC + b1lnV + b2lnSz + b3lnt Đặt: (3.18) lnRa = y lnC = b0 lnV = x1 lnSz = x2 lnt = x3 Phương trình hồi quy thực nghiệm có dạng: Y = b0 + b1X1+ b2X2+ b3X3 + b12X1X2 + b13X1X3 + b23X2X3 Xác định hệ số phương trình hồi quy: 76 b0 = N ∑yj N j=1 bi = N ∑ X ji Yj N j =1 b lm = N ∑ X jl X jm y j (1≠ m) N j =1 Đối với loạt thí nghiệm song song cần xác định giá trị trung bình Yj Yj = K ∑ Yji K i =1 K: số thí nghiệm song song thực điều kiện Ở mẫu thí nghiệm, lần thay đổi chế độ cắt kiểm tra mẫu lần vị trí khác nhau, K = Sau cần xác định phương sai loạt thí nghiệm song song: S2j K = (Yji − Yj ) ∑ K − i =1 Để kiểm tra tính đồng thí nghiệm cần xác định tỷ số phương sai lớn tổng phương sai, tiêu Kokren: Gp = max S2j ∑ S2j 77 Bảng 3.10 Kết thực nghiệm Rz Biến thực STT Kết độ nhám bề Biến mã V(m/ph) F(m/ph) t(mm) mặt Rz (µm) x1 x2 x3 Rz1 Rz2 Rz3 Rztb 401,9 0,5 0,2 -1 -1 -1 1,76 1,7 1,76 1,74 502,4 0,5 0,2 +1 -1 -1 1,57 1,66 1,8 1,6767 401,9 0,6 0,2 -1 +1 -1 3,2 3,3 3,3 3,2667 502,4 0,6 0,2 +1 +1 -1 2,5 2,5 2,8 2,6 401,9 0,5 0,3 -1 -1 +1 2,3 1,9 2,2 2,1333 502,4 0,5 0,3 +1 -1 +1 1,58 2,0 1,57 1,7167 401,9 0,6 0,3 -1 +1 +1 3,7 3,8 3,7 3,7333 502,4 0,6 0,3 +1 +1 +1 3,0 2,9 3,3 3,0667 Bảng 3.11 Ma trận thực nghiệm Các yếu tố ảnh hưởng Số TT thí Hàm số đầu nghiệm X1 X2 X3 X12 X13 X23 (LnRztb) -1 -1 -1 +1 +1 +1 0,55388511 +1 -1 -1 -1 -1 +1 0,51680770 -1 +1 -1 -1 +1 -1 1,18377010 +1 +1 -1 +1 -1 -1 0,95551145 -1 -1 +1 +1 -1 -1 0,75768570 +1 -1 +1 -1 +1 -1 0,54038443 -1 +1 +1 -1 -1 +1 1,31730149 +1 +1 +1 +1 +1 +1 1,12059120 78 Bảng 3.12 Hệ số phương trình hồi quy Hàm số đầu (Ln Rztb) 0,55388511 0,51680770 1,18377010 0,95551145 0,75768570 0,54038443 1,31730149 1,12059120 b0 0,86824 Yj.X1 Yj.X2 Yj.X3 Yj.X12 Yj.X13 Yj.X23 -0,55388511 0,51680770 -1,18377010 0,95551145 -0,75768570 0,54038443 -1,31730149 1,12059120 b1 -0,55388511 -0,51680770 1,18377010 0,95551145 -0,75768570 -0,54038443 1,31730149 1,12059120 b2 -0,55388511 -0,51680770 -1,18377010 -0,95551145 0,75768570 0,54038443 1,31730149 1,12059120 0,55388511 -0,51680770 -1,18377010 0,95551145 0,75768570 -0,54038443 -1,31730149 1,12059120 b12 0,55388511 -0,51680770 1,18377010 -0,95551145 -0,75768570 0,54038443 -1,31730149 1,12059120 0,55388511 0,51680770 -1,18377010 -0,95551145 -0,75768570 -0,54038443 1,31730149 1,12059120 b23 -0,08491845 0,276051 b3 0,06575 79 -0,021324 b13 -0,018584438 0,008904 Bảng 3.13 Giá trị phương sai STT hàm Y1 hàm Y2 hàm Y3 Ytb (Y1-Ytb)2 (Y2-Ytb)2 (Y3-Ytb)2 phương sai Sj2 0,5653 0,5306 0,5653 0,5538 0,000134 0,000535 0,000134 0,000401 0,4511 0,5068 0,5878 0,5152 0,004115 0,000071 0,005265 0,004726 1,1632 1,1939 1,1939 1,1837 0,000421 0,000105 0,000105 0,000316 0,9163 0,9163 1,0296 0,9541 0,001427 0,001427 0,005708 0,004281 0,8329 0,6419 0,7885 0,7544 0,006163 0,012668 0,001159 0,009995 0,4574 0,6931 0,4511 0,5339 0,005846 0,025365 0,006857 0,019034 1,3083 1,3350 1,3083 1,3172 0,000079 0,000316 0,000079 0,000237 1,0986 1,0647 1,1939 0,000419 0,002956 0,005601 0,004488 1,1191 80 Xác định tính đồng thí nghiệm dựa tiêu Kokren Gp Theo bảng 3.1 Giá trị phương sai lớn nhất: max S 2j , = 0,019034 Giá trị tổng phương sai: ∑S j = 0,043478 Theo (3.11), tiêu Kokren: G p = max S 2j ∑S j = 0,43778815 Theo phụ lục 22 [4] ta xác định giá trị Gt với xác suất tin cậy P=0,95 Ta thấy Gp ≤ Gt = 0,438 thí nghiệm ổn định Trong phương trình hồi qui tồn số hệ số nghĩa (có giá trị nhỏ) Vì vậy, để xác định xem hệ số có nghĩa hay không ta cần tính phương sai Sb2 theo công thức: S = b S y2 N Trong : S y2 = N ∑ S j = 0,0054347 N j =1 S b2 = 0,000679338 Sb = 0,026064115 Các hệ số (b0, b1, b2, b3, ) có nghĩa khi: b ≥ Sb t Ở : t – tiêu student, xác định theo phụ lục 15 [4] với số lượng thí nghiệm N = xác suất tin cậy P = 0,95 t = 2,365 So sánh với tiêu student t0 p = t1 p = t2 p = b0 Sb b1 Sb b2 Sb = 33,3117825 = 3,258 = 10,5912 81 t3 p = t12 p = t13 p = t 23 p = b3 = 2,52257 Sb b12 = 0,81812 Sb b13 = 0,713 Sb b23 Sb = 0,34162 Vì t0, t1, t2, t3 > t =2,365 nên hệ số b0, b1, b2, b3 có nghĩa t12, t13, t23 < t nên hệ số b12, b13, b23 nghĩa Nên phương trình hồi quy có dạng: Y = b0 + b1X1 + b2X2 + b3X3 Bảng 3.14 Quy đổi đại lượng đầu vào Các đại lượng đầu vào Khoảng thay x01’ (V) x01 x02’ (Sz) x02 x03’ (t) x03 đổi (m/phút) (Ln V) (mm/răng) (Ln Sz) (mm) (Ln t) 502,4 6,2194 0,0625 -2,7726 0,3 -1,2040 452,15 6,1140 0,05205 -2,9556 0,25 -1,3863 -1 401,9 5,9962 0,0416 -3,1797 0,2 -1,6094 ∆x 0,1116 0,2035 0,2027 Thay vào ta được: b0 − b b1.x 01 b x 02 b x 03 b b − − + X1 + X + X ∆x1 ∆x ∆x ∆x ∆x ∆x Y = 9,9788 – 0,7609X1 +1,3563X2 + 0,3243X3 ln Rz = 9,9788 - 0,7609ln V + 1,3563ln Sz + 0,3243ln t mũ e vế phương trình ta được: Rz = e9,9788 V −0, 7609 S z 1, 3563 t 0,3243 (3.19) 82 Đây phương trình biểu thị quan hệ đại lượng đầu vào (s, v, t) với độ nhám sản phẩm Để kiểm tra tính có nghĩa phương trình hồi qui ta cần tính theo tiêu Fisher Fb ( (S max Sag ; S2y Fb = 2 ag ; S y ) ) Ở Sag phương sai có nghĩa phương trình hồi qui, tính theo công thức: Sag = ( N tn y j − y ttj ∑ N − B j =1 ) tt Ở đây: y tn j ; y j giá trị thực nghiệm giá trị tính toán phương trình hồi quy B số hệ số phương trình hồi quy, B = Bảng 3.15 Bảng giá trị hàm số vật liệu STT thí Ytn Ytt (Ytn-Ytt)2 0,5539 0,6114 0,0033 0,5168 0,4903 0,0007 1,1838 1,1573 0,0007 0,9555 0,9820 0,0007 0,7577 0,7312 0,0007 0,5404 0,5669 0,0007 1,3173 1,3438 0,0007 1,1206 1,0941 0,0007 nghiệm ∑ (y N j =1 tn j − y ttj ) = 0,0082 83 S ag2 = 0,00205 Vậy tiêu Fisher Fb = 2,648 < FT = 5,27 FT tra theo bảng phụ lục 21 [4] Vậy phương trình hồi quy có nghĩa 3.3 Kết thí nghiệm thảo luận Sau tính toán theo quy hoạch thực nghiệm, ta có quan hệ độ nhám bề mặt với chế độ cắt theo thực nghiệm: Ra = e 6, 7322 V −0, 6792 S z Rz = e9,9788 V −0, 7609 S z 1, 08122 1, 3563 t 0, 2846 t 0,3243 Dựa vào hai phương trình ta có nhận xét sau: - Khi tăng lượng chạy dao Sz chiều sâu cắt t chiều cao nhấp nhô tế vi bề mặt Ra, Rz tăng Tuy nhiên ảnh hưởng chiều sâu cắt t đến độ nhám bề mặt không đáng kể - Khi tăng vận tốc cắt độ nhám bề mặt giảm Điều phù hợp với lý thuyết ta tăng vận tốc cắt lên thời gian tác động ngắn, lực cắt nhỏ (giảm tăng v), vùng biến dạng Đây ưu điểm gia công cao tốc, tăng v vừa tăng suất cắt lại tăng độ bóng bề mặt 3.4 Biểu diễn đồ thị 3.4.1 Đồ thị biểu diễn ảnh hưởng V, Sz tới độ nhám bề mặt Ra Dựa phương trình xây dựng: Ra = e 6, 7322 V −0,6792 S z 1, 08122 t 0, 2846 Ta sử dụng phần mềm Maple để thể đồ thị 3d, cho t = 0,2 (mm), ta có chương trình sau: > with(plots); with(plottools): > plot3d(exp(6.7322)*(1/V^.6792)*(Sz^1.08122)*(.2^.2846), V=400 1000, Sz=0.0416 0.0625, grid=[30,30]); 84 Hình 3.10 Ảnh hưởng V, Sz lên Ra t = 0,2 mm 3.4.2 Đồ thị biểu diễn ảnh hưởng V, Sz tới độ nhám bề mặt Rz Dựa phương trình xây dựng: Rz = e9,9788 V −0, 7609 S z 1, 3563 t 0,3243 Ta sử dụng phần mềm Maple để thể đồ thị 3d, cho t = 0,2 (mm), ta có chương trình sau: > with(plots); with(plottools): > plot3d(exp(9.9788)*(1/V^.7609)*(Sz^1.3563)*(.2^.3243), V=400 1000, Sz=0.0416 0.0625, grid=[30,30]); 85 Hình 3.11 Ảnh hưởng V, Sz lên Rz t = 0,2 mm 3.5 Kết luận Độ nhám bề mặt nói riêng chất lượng bề mặt chung nhiều yếu tố ảnh hưởng yếu tố chế độ cắt ảnh hưởng rõ nét Để xác định quan hệ độ nhám với thông số chế độ cắt ta phải tiến hành thực nghiệm cách cho chế độ cắt thay đổi sau đo độ nhám bề mặt ứng với chế độ cắt cụ thể, xử lý số liệu nhận thu hàm hồi quy Để thu hàm hồi quy gần với hàm quan hệ thật cần phải tiến hành nhiều thực nghiệm, tức cho chế độ cắt thay đổi với nhiều mức khác Tuy nhiên chế độ cắt thay đổi với nhiều mức phải tiến hành nhiều thực nghiệm (với thông số chế độ cắt số thực nghiệm phải tiến hành 2n, n số 86 mức thay đổi thông số), điều làm cho công việc thực nghiệm nhiều thời gian tốn kém, xử lý kết phức tạp Được đồng ý thầy giáo hướng dẫn, chọn cách thay đổi chế độ cắt mức, với số thực nghiệm 23 = Với mức thay đổi kết nhận chưa thật xác nhiên cho kết phù hợp với lý thuyết Với vật liệu gia công cho kết khác nhau, thực thực nghiệm nhiều vật liệu khác cho nhiều kết Tuy nhiên thực nghiệm với loại vật liệu tùy thuộc vào việc loại vật liệu có thường gia công máy thực nghiệm hay không Nếu vật liệu thường gia công máy kết thực nghiệm mang nhiều ý nghĩa Được thống cán hướng dẫn, chọn loại vật liệu thực nghiệm thép làm khuôn S55C theo tiêu chuẩn Nhật Đây loại vật liệu phổ biến, có độ cứng tương đối cao Trong trình tiến hành thực nghiệm tìm quan hệ độ nhám bề mặt với chế độ cắt, có nghĩa sử dụng dao, chế độ bôi trơn, làm lạnh Tuy nhiên thời gian điều kiện nên đề tài tìm hiểu gia công cao tốc mức khởi đầu Còn vận tốc lớn hơn, dải vận tốc rộng hơn, lượng chạy dao lớn đề tài chưa đề cập đến Với tầm quan trọng độ nhám bề mặt khả làm việc chi tiết máy, theo phát triển thêm đề tài nên phát triển theo hướng thay đổi thông số chế độ cắt theo nhiều mức nữa, thay đổi nhiều dao với thông số vật liệu khác nhau, thay đổi nhiều chế độ bôi trơn, làm nguội khác nhau, độ nhám bề mặt trước gia công thay đổi, đo lực cắt phay cao tốc Có nghĩa tìm quan hệ độ nhám với nhiều yếu tố 87 TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Nguyễn Trọng Bình, Nguyễn Thế Đạt, Trần Văn Địch tác giả (1998) Công nghệ chế tạo máy-tập 1,2 NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà nội 2.Nguyễn Trọng Bình (2003), Tối ưu hoá trình gia công cắt gọt, NXB Giáo dục, Hà Nội Trần Văn Địch, Ngô Trí Phúc (2006), Sổ tay thép giới, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội Trần Văn Địch (2008), Các phương pháp xác định độ xác gia công, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 5.Bành Tiến Long, Trần Thế Lục, Trần Sỹ Tuý (2001) Nguyên lý gia công vật liệu, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội 6.Bành Tiến Long, Hoàng Vĩnh Sinh, Phan Văn Hiếu (2010), Nghiên cứu thông số ảnh hưởng đến ổn định gia công máy phay CNC cao tốc “DNM400” Tạp chí khí Việt Nam số 07 tháng năm 2010 Bùi Thế Tâm, Trần Vũ Thiệu (1998), Các phương pháp tối ưu hoá, NXB Giao thông vận tải, Hà Nội Nguyễn Minh Tuyển (2005) Quy hoạch thực nghiệm, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 9.P.Fallbohmer, C.A.Rodriguez, T.Ozel, T.Altan (2000) High-speed machining of cast iron and alloy steels for die and mold manufacturing, Journal of Materials processing technology 10 Dr Mosche Goldberg (March, 2010), The key to higher productivity, Asia pacific metalworking equipment news 11 J.Kopac (2007), High precision machining on high speed machines, Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 12.Ya.Lgurevits tác giả(1981), Chế độ cắt vật liệu khó gia công biên dịch Hồng Nguyên NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội 13 Herbert Schulz (1999) The history of High speed machining, Darmstadt University of Technology, Germany 88 14 Herbert Schulz, Toshimichi Moriwaki (1992) High-speed machining, Annals of the CIRP 15 Usama Umer, Lijing Xie, Xibin Wang (2008), Finite element chip formation analysis for high speed milling operations, Transactions of the CSME 16 Reza Yousefi, Yoshio Ichida (2000), A study on ultra-high-speed cutting of aluminium alloy: Formation of welded metal on the secondary cutting edge of the tool and its effects on the quality of finished surface, Precission engineering Journal of the International Societies for Precission Engineering & Nanotechnology 89 ... chọn đề tài: Nghiên cứu chất trình phay cao tốc ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt gia công trung tâm gia công cao tốc trục UCP600 Lịch sử nghiên cứu: Nghiên cứu chất trình phay cao tốc tiến hành... Rz phay cao tốc trung tâm gia công cao tốc trục UCP600 Pham nghiên cứu: nghiên cứu ảnh hưởng phay cao tốc đến độ nhám bề mặt Ra, Rz 11 Ý nghĩa đề tài: - Những nghiên cứu gia công cao tốc công. .. có số nghiên cứu chưa đầy đủ Mục đích nghiên cứu: Nghiên cứu chất trình phay cao tốc ảnh hưởng đến độ nhám bề mặt Đối tượng nghiên cứu: Đối tượng nghiên cứu đề tài thông số chế độ cắt ảnh hưởng