Thuyết minh BPTC semi top down phần ngầm

GI Ớ I THI Ệ U CHUNG

T ổ ng quan d ự án

Tên d ự án: “ TI Ế N B Ộ PLAZA ” t ọ a l ạ c t ạ i s ố 175 ph ố Nguy ễ n Thái H ọ c, Qu ậ n Ba Đình , TP

Di ện tích khu đấ t xây d ự ng công trình: 27.389,00 m 2

G ồ m 3 kh ố i tháp: Block A (văn phòng), B lock B (chung cư) và B lock C (căn hộ ): 03 t ầ ng h ầ m + 08 t ầ ng n ổ i, t ầ ng h ầm được định hướ ng thi công theo phương pháp Semi-topdown

T ầ ng h ầm 3 đượ c s ử d ụ ng làm h ầm để xe, chi ề u cao t ầ ng là 4.75m

T ầ ng h ầm 2 đượ c s ử d ụ ng làm h ầm để xe k ế t h ợ p TTTM, chi ề u cao t ầ ng là 5.75m

T ầ ng h ầm 1 đượ c s ử d ụng làm trung tâm thương mạ i, chi ề u cao t ầ ng là 5.75m

- Phía B ắ c giáp ph ố Nguy ễ n Thái H ọ c;

- Phía Nam giáp tr ạ m bi ến áp và đườ ng quy ho ạ ch;

- Phía Đông giáp khu nhà dân cư qu ận Ba Đình ;

- Phía Tây giáp khu nhà dân cư quận Ba Đình ;

Kích thướ c hình h ọ c k ế t c ấ u t ầ ng h ầ m

Kích thướ c hình h ọ c c ủa công trình đượ c th ể hi ệ n trên hình 1.1

Hình 1.1 Mặt bằng công trình và lựa chọn mặt cắt triển khai

Bi ệ n pháp t hi công đề xu ấ t

Trình t ự thi công đào đấ t ph ầ n h ầ m đượ c Nhà th ầ u th ự c hi ện như sau:

- Giai đoạ n 1 Thi công c ọc, kingpost và tườ ng vây xung quanh ph ạ m v ị công trình;

- Giai đoạn 2 Thi công đào đất đế n cao độ -2.90mSL (-2.00m so v ới cao độ m ặt đấ t t ự nhiên);

- Giai đoạ n 3 Thi công sàn t ầ ng (F1) cao độ -0.90mSL và -0.050;

- Giai đoạ n 4 Thi công đào đất đế n cao độ -7.600mSL (-6.60m so v ới cao độ m ặt đấ t t ự nhiên);

- Giai đoạ n 5 Thi công sàn h ầ m 1 (B1) cao độ -7.05mSL;

- Giai đoạ n 6 Thi công đào đấ t xu ố ng cao độ -13.350mSL (-12.45m so v ới cao độ m ặt đấ t t ự nhiên);

- Giai đoạ n 7 Thi công sàn h ầ m 2 (B2) cao độ -12.800 mSL;

- Giai đoạ n 8 Thi công đào đấ t c ụ c b ộ xu ống đáy móng và hố pít thang máy

- Giai đoạn 9 Thi công đài thang máy và móng sàn hầ m 3 (B3);

- Giai đoạ n 10 Thi công c ộ t vách và l ỗ m ở sàn h ầ m 2, h ầ m 1 và hoàn thi ện đến cao độ - 0.050mSL;

Cao độ mặt đất tự nhiên -0.000mSL tương ứng cao độ tuyệt đối +6.600.

Cơ sở thi ế t k ế

[1.] Quy ể n Báo cáo kh ảo sát đị a ch ấ t công trình đượ c Ch ủ đầu tư cung cấ p

[2.] B ả n v ẽ K ế t c ấu đượ c Ch ủ đầu tư phê duyệ t.

Tiêu chu ẩ n áp d ụ ng và tài li ệ u tham kh ả o

[1.] TCVN 5575:2012 K ế t c ấ u thép – Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế

[2.] TCVN 5574:2018 K ế t c ấ u bê tông và bê tông c ố t thép – Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế

[3.] TCVN 9362:2012 Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế n ề n nhà và công trình

[4.] TCVN 10304:2014 Móng c ọ c – Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế

The books "Deep Excavation Theory and Practice" by Chang-Yu Ou (2006) and "Mechanized Tunnelling in Urban Areas: Design Methodology and Construction Control" by Vittorio Guglielmetti (2008), both published by Taylor & Francis, provide essential insights into advanced excavation and tunnelling techniques in urban environments.

BI Ệ N PHÁP THI CÔNG T Ầ NG H Ầ M

M ặ t c ắt đị a ch ất và điề u ki ệ n th ủy văn

Báo cáo khảo sát địa chất được thực hiện bởi Trung tâm nghiên cứu Địa kỹ thuật, bao gồm 10 hố khoan với chiều sâu khảo sát lên đến 55.0m Thực hiện vào tháng 07/2018, khảo sát cho thấy cấu trúc nền khu vực xây dựng công trình có 7 lớp đất từ trên xuống dưới.

L ớ p 1 Đấ t l ấ p g ồ m bê tông, đá , g ạ ch v ụ n

B ề dày l ớ p thay đổ i t ừ : 1.50 m đế n 2.90m, b ề dày trung bình c ủ a l ớ p là 2.30m

L ớ p 2 Sét, màu xám ghi, xám đen Trạ ng thái d ẻ o ch ả y

Giá tr ị xuyên tiêu chu ẩ n N trung bình là 06 búa

L ớ p 2a Sét, màu xám ghi, xám nâu Tr ạ ng thái d ẻ o c ứ ng

Giá tr ị xuyên tiêu chu ẩ n N trung bình là 8.5 búa

L ớ p 3 Sét pha màu xám nâu, xám xanh, xám h ồ ng Tr ạ ng thái n ử a c ứ ng

B ề dày không đồ ng nh ất thay đổ i theo t ừ ng h ố khoan

L ớ p 3a Sét pha, dôi ch ỗ l ẫ n sét màu xám xanh, xám vàng, xám nâu Tr ạ ng thái d ẻ o c ứ ng

L ớ p 3b Sét pha, màu xám nâu, xám den Tr ạ ng thái d ẻ o m ề m

L ớ p 4 Cát pha, màu xám nâu, xám vàng Tr ạ ng thái d ẻ o

L ớ p 5 Cát h ạ t trung, màu xám nâu, xám ghi, xám vàng Tr ạ ng thái ch ặ t v ừ a đế n ch ặ t

L ớ p 5a Cát s ạ n, màu xám ghi, xám tr ắ ng Tr ạ ng thái r ấ t ch ặ t

L ớ p 6 Đấ t s ỏ i s ạ n, đô i ch ỗ l ẫ n d ă m cu ộ i, màu xám ghi, màu xám tr ắ ng Tr ạ ng thái r ấ t ch ặ t

L ớ p 6a S ỏ i cu ộ i, d ă m cu ộ i màu xám vàng, xám tr ắ ng Tr ạ ng thái r ấ t ch ặ t

Giá tr ị xuyên tiêu chu ẩ n N trung bình là >100 búa

L ớ p 7 S ỏ i cu ộ i, d ă m cu ộ i, m ầ u xám nâu, xám tr ạ ng, xám ghi Tr ạ ng thái r ấ t ch ặ t

B ề dày l ớp thay đổ i t ừ 9.1 0m đế n 11.80m

Giá tr ị xuyên tiêu chu ẩ n N trung bình là >100 búa

Hình 2.1 Mặt bằng bố trí các hố khoan địa chất

M Ặ T C ẮT ĐỊ A CH Ấ T CÔNG TRÌNH – MC 1-1

Hình 2 2 Mặt cắt địa chất công trình phạm vi công trình xây dựng

Hình 2.3 Thông số thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT hiện trường

Căn cứ vào báo cáo đị a ch ấ t công trình và k ế t qu ả thí nghi ệ m, nhà th ầ u s ử d ụng mô hình tính đố i v ới bài toán như sau:

Bảng 2.1 Thông số về nền đấ t mô hình Plaxis 2D – Hố khoan 2

unsat sat c’ ’ E50ref Eoedref Eurref k Rinter Type kN/m 3 kN/m 3 kN/m 2 deg kPa kPa kPa m/day - -

2 Sét pha xám ghi, dẻo chảy 15.68 15.96 36.8 - 18400 - - - 0.7 UnDr

3a Sét pha dẻo cứng 19.11 19.43 54.3 - 40725 - - - 0.7 UnDr

3b Sét pha dẻo mềm 17.74 18.05 84.6 - 63450 - - - 0.7 UnDr

3a Sét pha dẻo cứng 19.11 19.43 54.3 - 40725 - - - 0.7 UnDr

3b Sét pha dẻo mềm 17.74 18.05 37.8 - 18900 - - - 0.7 UnDr

Bảng 2.4 Thông số về nền đấ t mô hình Plaxis 2D – H ố khoan 5

Bảng 2 5 Thôn g số về nền đấ t mô hình Plaxis 2D – Hố khoan 4

Dựa vào kết quả quan trắc mực nước ngầm từ báo cáo khảo sát địa chất, mực nước ngầm xuất hiện ở độ sâu từ -17.8m (HK6) đến -18.7m (HK1) so với cao độ mặt đất Trên cơ sở đó, Nhà thầu đã lựa chọn mực nước ngầm dao động ở độ sâu -18.5m so với cao độ mặt đất tự nhiên để tiến hành tính toán.

K ế t c ấ u ch ống đỡ

2.2.1 Thông số hình học tường vây

Tường vây BTCT có độ dày 0.6m và 0.8m với chiều dài 22.50m, được xây dựng từ cao độ mặt đất tự nhiên Bê tông sử dụng là cấp bền B40 (M500), nhưng độ cứng của tường đã được giảm yếu 30% do các yếu tố ảnh hưởng như co ngót và sự biến đổi của bê tông.

Cường độ ch ị u nén c ủ a bê tông sau 28 ngày tu ổ i: Rb = 0.7x22.0 = 15.4 Mpa

Mô đun đàn hồ i c ủ a bê tông sau 28 ngày tu ổ i: Eb = 0.7x36000 = 25200 MPa

Bảng 2 6 Các thông số của tường vây trong phần mềm Plaxis

Tham s ố Kí hi ệ u D-Wall 600 D-Wall 800 Đơn vị

Lo ạ i mô hình Material type Elastic Elastic - Độ c ứ ng d ọ c tr ụ c EA 1.84E+07 2.45E+07 kN/m Độ c ứ ng ch ố ng u ố n EI 5.51E+05 1.31E+06 kN.m 2 /m

2.2.2 Thông số độ cứng sàn hầm

Trong đó: K - độ c ứ ng g ố i ch ống (độ c ứ ng sàn) (kN/m/m)

P – L ự c tác d ụ ng lên t ấm tườ ng (kN) Δ – Độ chuy ể n v ị ngang c ủa sàn (m) (được xác đị nh trong ph ầ n m ề m Etabs)

B ả ng 2-7 B ả ng t ổ ng h ợp độ c ứ ng c ủ a sàn h ầ m

Ph ụ t ả i thi công

T ả i tr ọ ng máy móc thi công: 20 kN/m 2

TRÌNH T Ự TÍNH TOÁN

M Ặ T C Ắ T A-A

1 Thi công tườ ng vây

2 Đào đấ t xu ố ng cote -

3 Thi công sàn t ầ ng 1 cote -

8 Đào đấ t xu ố ng đáy móng và h ố pít cote -

Hình 3.1 Phân tích lưới biến dạng

Hình 3.2 Chuyển vị đứng của nền đất tại MC A -A

Hình 3.3 Chuyển vị ngang của nền đất tại MC A-A

- Ki ể m tra n ộ i l ự c tườ ng vây

- Ki ể m tra ổn đị nh t ổ ng th ể

Hình 3.4 Hệ số ổn định tổng thể của hố đào tại MC A -A (FS=1.536)

- Độ lún đấ t n ề n xung quanh

Hình 3 5 Độ lún công trì nh lân cận tại MC A -A

M Ặ T C Ắ T B-B

8 Đào đấ t xu ố n g đáy móng

Hình 3.7 Chuyển vị đứng của nền đất tại MC B-B

Hình 3.8 Chuyển vị ngang của nền đất tại MC B-B

- Ki ể m tra chuy ể n v ị tườ ng vây

Giai đoạ n Chuy ể n v ị (mm) Mô men (kNm) L ự c c ắ t (kN) Đào đấ t xu ố ng cote -

Hình 3.9 Hệ số ổn định tổng thể của hố đào tại MC B-B (FS=1.63)

Hình 3.10 Độ lún công trình lân cận tại MC B-B

M Ặ T C Ắ T C-C

Hình 3.12 Chuyển vị đứng của nền đất tại MC C-C

Hình 3.13 Chuyển vị ngang của nền đất tại MC C-C

Giai đoạ n Chuy ể n v ị (mm) Mô men (kNm) L ự c c ắ t (kN) Đào cu ố i

Hình 3.14 Hệ số ổn định tổng thể của hố đào tại MC C-C (FS=1.599)

Hình 3.15 Độ lún công trình lân cận tại MC C-C

M Ặ T C Ắ T D-D

Hình 3.17 Chuyển vị đứng của nền đất tại MC D-D

Hình 3.18 Chuyển vị ngang của nền đất tại MC D-D

Giai đoạ n Chuy ể n v ị (mm) Mô men (kNm) L ự c c ắ t (kN) Đ ào cu ố i

Hình 3.19 Hệ số ổn định tổng thể của hố đào tại MC D-D (FS=1.357)

Hình 3.20 Độ lún công trình lân cận tại MC D-D

M Ặ T C Ắ T E-E

Hình 3.22 Chuyển vị đứng của nền đất tại MC E-E

Hình 3.23 Chuyển vị ngang của nền đất tại MC E-E

Giai đoạ n Chuy ể n v ị (mm) Mô men (kNm) L ự c c ắ t (kN) Đ ào cu ố i

Hình 3.24 Hệ số ổn định tổng thể của hố đào tại MC E-E (FS=1.321)

Hình 3.25 Độ lún công trình lân cận tại MC E-E

K Ế T QU Ả TÍNH TOÁN

Ổn đị nh t ổ ng th ể

H ệ s ố ổn đị nh t ổ ng th ể cho phép ở giai đoạ n thi công (giai đoạ n t ứ c th ờ i) là 1.20 (Bishop’s simplified method)

K ế t qu ả h ệ s ố ổn đị nh t ổ ng th ể như sau :

H ệ s ố ổn đị nh t ổ ng th ể Đánh giá

Chuy ể n v ị ngang

Giá tr ị chuy ể n v ị ngang c ủa tườ ng

Chuy ể n v ị ngang (mm) Đánh giá

H/200 (mm) trong đó H là chiề u sâu đào trung bình H= 17.75m

- Tườ ng vây ph ả i đả m b ả o yêu c ầ u cường độ và ổn đị nh

- Chuy ể n v ị th ỏ a mãn trong ph ạ m vi gi ớ i h ạ n cho phép

- H ệ ch ố ng t ạm đả m b ả o kh ả năng chị u l ự c

- H ố đào đả m b ả o yêu c ầ u v ề ổn định trượ t

Trong quá trình thi công đào đất tầng hầm, cần chú ý đến việc quan trắc lún, nghiêng công trình lân cận và chuyển vị ngang của tường vây Nếu tường vây có chuyển vị quá lớn hoặc bất thường, phải báo cáo ngay cho đơn vị thiết kế để có giải pháp xử lý kịp thời.

- C ầ n có bi ện pháp bơm hút nước để đả m b ảo khi có mưa, tránh để h ố móng ng ậ p sâu trong nướ c ảnh hưở ng t ớ i s ự làm vi ệ c c ủ a h ệ th ống tườ ng

- Đả m b ả o t ả i tr ọ ng xung quanh h ố đào không được vượ t quá t ả i tr ọ ng gi ả thi ế t c ủ a Nhà th ầ u trong thuy ế t minh tính toán

PH Ụ L Ụ C KI ỂM TRA TƯỜ NG VÂY

As_design (Outside) As_design (Inner)

1 Biểu đồ bao nội lực và chuyển vị

Chuyển vị lớn nhất của tường vây, với hố đào sâu tính đến đáy hố đào là H= 19.15 m

Kết luận: Tường vây đảm bảo điều kiện chuyển vị cho phép

2 Kiểm tra tường vây theo độ bền

+ Grade: B40 + Item: CB500-V + Item: CB300-V

Hàm lượng cốt thép tối thiểu m : 0.10%

2.3 Thiết kế cốt thép chịu uốn

Depth M As_yc As_tk m m kN.m cm 2 F @ + F @ cm 2

DIAPHRAGM WALL THICKNESS 600MM, LENGTH 22.50M

Arrangement of reinforcement OUTSIDE LAYER - Lớp ngoài

INNER LAYER - Lớp trong Arrangement of reinforcement

2.4 Thiết kế cốt thép đai

- Bố trí cốt thép đai: Đường kính: F = 12

Số nhánh trên 1m tường vây: n = 3

Khoảng cách theo phương đứng: @ = 200

- Khả năng chịu cắt của cốt đai trên một đơn vị chiều dài: q sw = 441 N/mm

- Giá trị Co theo tính toán

C o được lấy giới hạn trong khoảng ho và 2*h o

- Khả năng chịu cắt của bê tông theo vết nứt xiên

- Khả năng chịu cắt của cốt thép theo vết nứt xiên

- Khả năng chịu cắt của cả tiết diện bê tông cốt thép trên vết nứt xiên

Kết luận: Tường vây đảm bảo khả năng chịu lực

- Lực cắt lớn nhất tác dụng lên tường vây

DỰ ÁN: TIẾN BỘ PLAZA Địa chỉ: Số 175 NGUYỄN THÁI HỌC, P ĐIỆN BIÊN, Q BA ĐÌNH, TP HÀ NỘI

A NHỮNG CĂN CỨ ĐỂ THIẾT KẾ:

1 Tên công trình và địa điểm xây dựng:

Dự án: Tiến Bộ Plaza Địa điểm: Số 175 Nguyễn Thái Học, P Điện Biên, Q.Ba Đình, TP Hà Nội

2 Những căn cứ pháp lý:

- Căn cứ Luật Xây dựng của Quốc hội nước Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam số 50/2014/QH13 ban hành ngày 18/06/2014 về xây dựng;

- Căn cứ Nghị định số 59/2015/NĐ-CP ngày 18/06/2015 của Chính phủ về quản lý dự án đầu tư xây dựng công trình;

- Căn cứ Nghị định số 46/2015/NĐ-CP ngày 12/05/2015 của Chính phủ về quản lý chất lượng và bảo trì công trình xây dựng;

Theo Thông tư số 40/2009/TT-BXD ngày 09/12/2009 của Bộ Xây dựng, việc áp dụng tiêu chuẩn xây dựng nước ngoài trong hoạt động xây dựng tại Việt Nam được quy định rõ ràng.

B NỘI DUNG PHẦN TÍNH TOÁN KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC HỆ DẦM SÀN LỖ MỞ, KINGPOST KHI THI CÔNG LÀM HỆ CHỐNG ĐỠ HỐ ĐÀO

1.1 Yêu cầu chung về tính toán kiểm tra khả năng chịu lực của hệ kết cấu dầm sàn lỗ mở, Kingpost chịu tải trọng thi công và áp lực đất:

Về tổng thể, công trình gồm 3 khối nhà 8 tầng và 3 tầng hầm

Hệ thống kết cấu chống đỡ cho việc thi công đào đất hố đào 3 tầng hầm sử dụng hệ Kingpost, bao gồm cột chống đỡ tạm bằng thép Kết cấu này kết hợp với dầm sàn bê tông cốt thép toàn khối, có khả năng chịu tải trọng đứng trong quá trình thi công và tải trọng ngang do áp lực đất tác động lên tường vây của công trình.

Kết cấu phần móng sử dụng móng cọc khoan nhồi bê tông cốt thép kết hợp đài cọc, dầm móng, sàn hầm để chịu tải trọng cho công trình

Yêu cầu đặt ra là tính toán kiểm tra khả năng chịu lực của hệ kết cấu chống đỡ hố đào

- An toàn bền vững theo tính chất của công trình trong suốt quá trình thi công

- Đảm bảo các yêu cầu về công năng, kỹ thuật của của công trình

- Tuân thủ các qui chuẩn qui phạm hiện hành

Phần bản vẽ thiết kế kỹ thuật của bộ môn kết cấu trong công trình: do chủ đầu tư cấp

1.3.2.1 Các Tiêu chuẩn, Quy phạm áp dụng trong tính toán

+ TCVN 2737 : 1995 Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế;

+ TCVN 9386 : 2012 Thiết kế công trình chịu động đất;

+ TCVN 5574 : 2018 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế;

+ TCVN 4453 : 1995 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép toàn khối – quy phạm thi công và nghiệm thu

+ TCVN 1651-1 : 2008 Thép cốt bê tông Phần 1 – Thép thanh tròn trơn;

+ TCVN 1651-2 : 2008 Thép cốt bê tông Phần 2 – Thép thanh vằn;

+ TCVN 5575 : 2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế

+ TCVN 1765 : 1975 Thép Các bon kết cấu thông thường, mác thép và yêu cầu kỹ thuật;

+ TCVN 1766 : 1975 Thép Các bon kết cấu chất lượng tốt, mác thép và yêu cầu kỹ thuật;

+ TCVN 5709 : 2009 Thép Các bon cán nóng dùng làm kết cấu trong xây dựng Yêu cầu kỹ thuật;

 Các tài liệu, giáo trình, hướng dẫn tính toán, cấu tạo kết cấu trong và ngoài nước

1.3.3 Các phần mềm máy tính đã sử dụng trong tính toán

 Chương trình phân tích kết cấu ETABS version 9.7.4 (Mỹ)

 Các phần mềm Microsoft Office: Excel, Word

- Đối với dầm, sàn, sử dụng bê tông cấp độ bền chịu nén B30 (tương ứng bê tông mác M400) với các thông số như sau:

+ Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục: Rbt = 12 kG/cm2

+ Mô đun đàn hồi của vật liệu : Eb = 325000 kG/cm2

- Đối với tường barrette sử dụng bê tông cấp độ bền chịu nén B40 (tương ứng bê tông mác M500) với các thông số như sau:

+ Cường độ chịu nén khối vuông (150x150) sau 28 ngày: Bm= 500 kG/cm2 + Cường độ tính toán chịu nén dọc trục: Rb = 22 kG/cm2

+ Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục: Rbt = 14 kG/cm2

+ Mô đun đàn hồi của vật liệu : Eb = 360000 kG/cm2

1.3.4.2 Cốt thép trong bê tông :

 Các cấu kiện bê tông cốt thép của công trình sử dụng loại thép như sau:

 Tất cả cốt thép D≥ 10 ký hiệu “T” gồm cả thép sàn sử dụng loại CB500 -V hoặc tương đương, với các thông số như sau:

+ Cường độ giới hạn chảy: fy = 5000 kG/cm2

+ Cường độ tính toán chịu kéo: Rs = 4350 kG/cm2

+ Cường độ tính toán chịu nén: Rsc = 4350 kG/cm2

- Cốt thép trơn =6,8: sử dụng cốt thép CI, AI (CB240-T) hoặc tương đương, với các thông số như sau:

+ Cường độ tính toán chịu cắt: Rsw = 1700 k/cm 2

 Cốt thép đai = 10, 12 ….: sử dụng cốt thép CB300-V hoặc tương đương, với các thông số như sau:

1.3.5 Tải trọng và Tổ hợp tải trọng :

Trong quá trình thi công, tải trọng được tính toán dựa trên hoạt tải từ phương tiện phục vụ thi công tại sàn tầng 1, với giá trị là 2500 kg/m2 Ngoài ra, tải trọng cũng có thể được xác định dựa trên vị trí tiếp xúc giữa bánh xe và sàn, đặc biệt đối với các loại xe chuyên dụng.

Hoạt tải do người và dụng cụ thi công trên sàn lấy 250kG/m2

Hoạt tải bãi chất vật liệu thi công trên sàn lấy 2000kG/m2 Áp lực đất tác dụng lên tường vây:

Tổ hợp tải trọng tính toán là yếu tố quan trọng trong thiết kế và kiểm tra kết cấu, nhằm đảm bảo khả năng chịu lực của các cấu kiện theo yêu cầu của trạng thái giới hạn về cường độ Việc xác định các tải trọng này giúp tối ưu hóa độ bền và an toàn cho công trình.

Tổ hợp tải trọng Tĩnh tải Hoạt tải xe HTTC

Công trình được phân tích và tính toán bằng phương pháp phần tử hữu hạn 3 chiều thông qua phần mềm ETABS ver 2017 của hãng CSI (Mỹ) Trong mô hình, cột và dầm được thể hiện bằng phần tử thanh, trong khi sàn và vách được mô phỏng bằng phần tử tấm.

Kết cấu công trình được phân tích tổng thể bằng phần mềm ETABS Version 2017, một công cụ phân tích phần tử hữu hạn chuyên dụng cho các công trình nhà dân dụng.

Các tính năng cơ bản của phần mềm bao gồm:

Tính toán và thiết kế kết cấu theo mô hình không gian ba chiều cần xem xét các loại tải trọng như tải trọng tĩnh, tải trọng gió bão và động đất, đảm bảo tính đàn hồi tuyến tính của kết cấu.

+ Thiết kế cấu kiện bê tông cốt thép theo các tiêu chuẩn Việt Nam hiện hành

Thép: Q345 f = kg/cm2 fv 2001kg/cm2 fu = kg/cm2

Hệ số điều kiện làm việc - Độ mảnh giới hạn [l]= 120 gc = 0.95 - Hệ số chiều dài tính toán μ = 1

2-Cơ sở lý thuyết Đối với cấu kiện đặc chịu nén lệch tâm, nén uốn; cần phải kiểm tra các điều kiện sau:

+ Kiểm tra điều kiện bền: - N,M x ,M y : Các trị số nội lực trong cùng tổ hợp tải trọng.

- M x : Mômen trong mp uốn,My: Mômen vuông góc mp uốn

- x,y:Toạ độ điểm kt ứng suất, thường nằm trên biên tiết diện

- A th , J th : Tương ứng là diện tích và mômen quán tính của tiết diện nguyên(hoặc tiết diện thu hẹp)

+ Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể trong mp uốn:

- j lt : Hệ số uốn dọc lệch tâm, phụ thuộc độ mảnh quy ước và độ lệch tâm tính l x và m 1

+ Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể trong mp vuông góc với mp uốn:

- j y : Hệ số uốn dọc đối với trục y-y của tiết diện cột

- C: Hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen uốn và hình dạng tiết diện

+ Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ:

3-Kiểm tra tiết diện cột

T1 C10 Comb1 700 700 -76.92 0.8885 -1.964 0.37 35 35 2.5 1.6 OK 568 418 538 7 OK OK OK OK

T1 C10 Comb1 700 700 -76.24 -0.4143 -0.761 0.37 35 35 2.5 1.6 OK 431 414 587 7 OK OK OK OK

T1 C10 Comb1 700 700 -75.56 -1.7172 0.442 0.37 35 35 2.5 1.6 OK 442 459 635 7 OK OK OK OK

B1 C10 Comb1 650 650 -142.8 8.1898 0.19 3.045 35 35 2.5 1.6 OK 947 760 680 61 OK OK OK OK

B1 C10 Comb1 650 650 -142.2 -0.5655 0.246 3.045 35 35 2.5 1.6 OK 682 757 1009 61 OK OK OK OK

B2 C10 Comb1 665 665 -230.5 0 0 4.088 35 35 2.5 1.6 OK 1034 1234 1647 82 OK OK OK OK

B2 C10 Comb1 665 665 -230.1 -9.7095 -3.688 4.088 35 35 2.5 1.6 OK 1734 1553 2013 82 OK OK OK OK

T1 C101 Comb1 700 700 -125.9 -2.2264 -0.522 -0.567 35 35 2.5 1.6 OK 694 739 1032 -11 OK OK OK OK

T1 C101 Comb1 700 700 -125.2 -0.2275 0.704 -0.567 35 35 2.5 1.6 OK 638 680 945 -11 OK OK OK OK

T1 C101 Comb1 700 700 -124.5 1.7714 1.931 -0.567 35 35 2.5 1.6 OK 810 676 858 -11 OK OK OK OK

B1 C102 Comb1 650 650 -51.17 5.5308 -2.805 2.873 35 35 2.5 1.6 OK 698 272 145 58 OK OK OK OK

T1 C105 Comb1 700 700 -118.6 3.5469 1.46 1.612 35 35 2.5 1.6 OK 799 644 741 32 OK OK OK OK

B1 C105 Comb1 650 650 -151 -9.8518 2.117 3.089 35 35 2.5 1.6 OK 1231 1137 1424 62 OK OK OK OK

T1 C106 Comb1 700 700 -47.12 12.7902 2.302 -4.377 35 35 2.5 1.6 OK 886 256 -172 -88 OK OK OK OK

B1 C106 Comb1 650 650 -95.77 -26.7593 -4.52 -7.225 35 35 2.5 1.6 OK 1812 1405 1771 -145 OK OK OK OK

B1 C106 Comb1 650 650 -95.22 -5.9878 0.231 -7.225 35 35 2.5 1.6 OK 660 710 889 -145 OK OK OK OK

B1 C106 Comb1 650 650 -94.67 14.7837 4.981 -7.225 35 35 2.5 1.6 OK 1432 504 94 -145 OK OK OK OK

B1 C107 Comb1 650 650 -194 7.2896 0.813 2.579 35 35 2.5 1.6 OK 1206 1033 1070 52 OK OK OK OK

B2 C107 Comb1 665 665 -284 -2.5784 -4.567 1.086 35 35 2.5 1.6 OK 1811 1521 2119 22 OK OK OK OK

B1 C110 Comb1 650 650 -149 0.0116 0.106 -0.15 35 35 2.5 1.6 OK 679 793 1034 -3 OK OK OK OK

B1 C110 Comb1 650 650 -148.4 0.4441 -0.554 -0.15 35 35 2.5 1.6 OK 735 790 1014 -3 OK OK OK OK

B2 C110 Comb1 665 665 -222.1 0 0 -0.041 35 35 2.5 1.6 OK 996 1189 1587 -1 OK OK OK OK

T1 C112 Comb1 700 700 -50.04 9.2049 -0.058 -2.208 35 35 2.5 1.6 OK 554 272 -3 -44 OK OK OK OK

T1 C115 Comb1 700 700 -214 -3.0821 -2.352 -1.278 35 35 2.5 1.6 OK 1298 1224 1725 -26 OK OK OK OK

T1 C117 Comb1 700 700 -31.41 0.3306 -1.74 -0.311 35 35 2.5 1.6 OK 323 171 221 -6 OK OK OK OK

B1 C122 Comb1 650 650 -275 -25.0166 -10.46 -4.764 35 35 2.5 1.6 OK 3136 2309 2863 -96 OK OK OK OK

T1 C123 Comb1 700 700 -44.98 9.2503 -1.832 2.982 35 35 2.5 1.6 OK 706 244 -43 60 OK OK OK OK

B1 C126 Comb1 400 400 -404.2 -12 7.066 -2.29 35 35 2.5 1.6 OK 2926 2263 2501 -46 OK OK OK OK

B1 C128 Comb1 650 650 -154 -3.2274 2.447 -1.247 35 35 2.5 1.6 OK 1044 906 1193 -25 OK OK OK OK

B2 C128 Comb1 665 665 -233 0 0 2.401 35 35 2.5 1.6 OK 1045 1248 1665 48 OK OK OK OK

T1 C13 Comb1 700 700 -109 -0.1571 -0.39 1.171 35 35 2.5 1.6 OK 532 592 821 24 OK OK OK OK

T1 C131 Comb1 700 700 -53.4 7.9965 1 -2.233 35 35 2.5 1.6 OK 618 290 71 -45 OK OK OK OK

T1 C132 Comb1 700 700 -237 0.8757 0.902 0.578 35 35 2.5 1.6 OK 1182 1287 1735 12 OK OK OK OK

T1 C146 Comb1 700 700 -114 1.3584 -3.545 -0.585 35 35 2.5 1.6 OK 906 619 796 -12 OK OK OK OK

B2 C146 Comb1 665 665 -300 0.2214 -0.986 -0.093 35 35 2.5 1.6 OK 1450 1607 2123 -2 OK OK OK OK

T1 C148 Comb1 700 700 -179 7.8874 7.061 3 35 35 2.5 1.6 OK 1771 972 1014 60 OK OK OK OK

T1 C148 Comb1 700 700 -178.4 -1.7913 2.035 3 35 35 2.5 1.6 OK 1062 970 1406 60 OK OK OK OK

T1 C148 Comb1 700 700 -177.8 -11.4699 -2.992 3 35 35 2.5 1.6 OK 1493 1368 1798 60 OK OK OK OK

B2 C148 Comb1 665 665 -326.4 -32.1746 -2.779 6.774 35 35 2.5 1.6 OK 2866 2845 3573 136 OK OK %SOS% OK

T1 C155 Comb1 700 700 -101 -0.0272 0.578 0.264 35 35 2.5 1.6 OK 511 549 756 5 OK OK OK OK

B1 C160 Comb1 650 650 -245 0.7899 -2.695 0.243 35 35 2.5 1.6 OK 1390 1304 1672 5 OK OK OK OK

T1 C175 Comb1 700 700 -40.23 7.9233 0.436 2.881 35 35 2.5 1.6 OK 501 219 -24 58 OK OK OK OK

B1 C189 Comb1 650 650 -346.2 -0.3968 -9E-04 1.643 35 35 2.5 1.6 OK 1566 1843 2420 33 OK OK OK OK

T1 C191 Comb1 700 700 -277 -7.7803 2.935 -2.699 35 35 2.5 1.6 OK 1803 1740 2388 -54 OK OK OK OK

B2 C191 Comb1 665 665 -449 0 0 -0.2 35 35 2.5 1.6 OK 2014 2405 3208 -4 OK OK OK OK

B2 C193 Comb1 665 665 -223.1 0 0 -4E-04 35 35 2.5 1.6 OK 1001 1195 1594 0 OK OK OK OK

B2 C193 Comb1 665 665 -222.7 0.0009 -4.851 -4E-04 35 35 2.5 1.6 OK 1473 1192 1582 0 OK OK OK OK

B2 C193 Comb1 665 665 -222.2 0.0018 -9.702 -4E-04 35 35 2.5 1.6 OK 1946 1190 1579 0 OK OK OK OK

T1 C204 Comb1 700 700 -80 0.8019 -0.019 0.152 35 35 2.5 1.6 OK 389 435 565 3 OK OK OK OK

B2 C222 Comb1 665 665 -342.1 4.064 -9 -0.856 35 35 2.5 1.6 OK 2558 1832 2273 -17 OK OK OK OK

T1 C24 Comb1 700 700 -36.22 -0.5971 -2.053 -0.005 35 35 2.5 1.6 OK 384 211 295 0 OK OK OK OK

T1 C24 Comb1 700 700 -35.54 -0.5793 0.06 -0.005 35 35 2.5 1.6 OK 186 206 289 0 OK OK OK OK

T1 C24 Comb1 700 700 -34.86 -0.5616 2.173 -0.005 35 35 2.5 1.6 OK 389 202 283 0 OK OK OK OK

T1 C269 Comb1 700 700 -139 0.7096 0.32 -2.602 35 35 2.5 1.6 OK 680 755 1009 -52 OK OK OK OK

T1 C270 Comb1 700 700 -118.2 -11.22 -6 -3.074 35 35 2.5 1.6 OK 1512 1033 1342 -62 OK OK OK OK

B1 C280 Comb1 650 650 -40.03 12.6159 -1.393 4.889 35 35 2.5 1.6 OK 759 213 -203 98 OK OK OK OK

T1 C286 Comb1 700 700 -1.355 0 0 0 35 35 2.5 1.6 OK 6 7 10 0 OK OK OK OK

T1 C286 Comb1 700 700 0 0 0 0 35 35 2.5 1.6 OK 0 0 0 0 OK OK OK OK

B1 C286 Comb1 650 650 -2.46 0 0 0 35 35 2.5 1.6 OK 11 13 17 0 OK OK OK OK

B1 C297 Comb1 400 400 -386.7 -13 -9.104 -4.138 35 35 2.5 1.6 OK 3082 2206 2437 -83 OK OK OK OK

B1 C309 Comb1 650 650 -430.4 14.5851 12.23 4.575 35 35 2.5 1.6 OK 3640 2291 2434 92 %SOS% OK OK OK

B1 C318 Comb1 650 650 -145.9 5.787 -16 2.072 35 35 2.5 1.6 OK 2423 777 793 42 OK OK OK OK

B1 C330 Comb1 650 650 -153.5 17.86 22.8 6.317 35 35 2.5 1.6 OK 3547 817 386 127 %SOS% OK OK OK

B1 C330 Comb1 650 650 -152.3 -18.4632 -22.42 6.317 35 35 2.5 1.6 OK 3527 1440 1762 127 %SOS% OK OK OK

B1 C332 Comb1 650 650 -73.86 15.5324 8.109 5.436 35 35 2.5 1.6 OK 1671 393 -79 109 OK OK OK OK

B2 C353 Comb1 665 665 -460.4 10.8512 10.24 -2.285 35 35 2.5 1.6 OK 3448 2466 2849 -46 %SOS% OK OK OK

T1 C354 Comb1 700 700 -179.7 47.0396 9.883 -11.65 35 35 2.5 1.6 OK 3426 976 -585 -234 %SOS% OK OK OK

T1 C355 Comb1 700 700 -162 34.0446 -8.051 -8.165 35 35 2.5 1.6 OK 2711 880 -185 -164 OK OK OK OK

T1 C359 Comb1 700 700 -207.9 -21.4833 -16.74 -6.429 35 35 2.5 1.6 OK 3326 1877 2433 -129 %SOS% OK OK OK

T1 C359 Comb1 700 700 -206.5 23.8413 21.21 -6.429 35 35 2.5 1.6 OK 3840 1122 566 -129 %SOS% OK OK OK

B1 C359 Comb1 650 650 -287.2 -26.0328 -11.48 -9.175 35 35 2.5 1.6 OK 3327 2408 2987 -184 %SOS% OK OK OK

B1 C374 Comb1 650 650 -334.4 19.6069 -11.3 -6.693 35 35 2.5 1.6 OK 3294 1780 1576 -135 %SOS% OK OK OK

B2 C376 Comb1 665 665 -241.9 22.6533 -14.87 -4.769 35 35 2.5 1.6 OK 3336 1296 836 -96 %SOS% OK OK OK

1 Sàn tầng: XE CHẠY Vị trí:

- Bê tông: + Cấp độ bền: B30

- Cốt thép đường kính F ≥ 10: CB-500V

- Cốt thép đường kính F < 10: AI

- Lớp bê tông bảo vệ: a (cm) = 3 3 3

4 Bảng tính toán và bố trí cốt thép:

(Tuân theo TCVN5574:2018 - S ử dụng nội lực từ Etabs)

Vị trí tính toán Bố trí cốt thép

- Lớp bê tông bảo vệ: a (cm) = 3 3

LO MO DINH HUONG.EDB 3-D View

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - T1 - Z = 0 (m) Uniform Loads Gravity (HTXC)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - T1 - Z = 0 (m) Uniform Loads Gravity (HTTC)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - B1 - Z = -7.05 (m) Uniform Loads Gravity (HTTC)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - B2 - Z = -12.8 (m) Uniform Loads Gravity (HTTC)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - B2 - Z = -12.8 (m) Frame Span Loads (ALD)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - B1 - Z = -7.05 (m) Frame Span Loads (ALD)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - T1 - Z = 0 (m) Frame Span Loads (ALD)

LO MO DINH HUONG.EDB Plan View - T1 - Z = 0 (m) Strip Axial Force Diagram (Comb1)

Tiêu đề	Thuyết Minh Tính Toán Biện Pháp Thi Công Phần Ngầm
Trường học	Công Ty Cổ Phần EcoBa Việt Nam
Thể loại	Thuyết Minh
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	174
Dung lượng	36,44 MB