Luận văn tốt nghiệp LỜI CẢM ƠN Trong suốt thời gian học tập rèn luyện giảng đường đại học, em học tập tích lũy kinh nghiệm quý báu cho thân Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy Cô Trường Đại Học Bách Khoa TP.Hồ Chí Minh giảng dạy tận tình cho em suốt Năm năm học qua để em chuẩn bị đầy đủ kiến thức, hành trang để bước vào hành trình Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy Cô Bộ Môn Hệ Thống Điện tạo điều kiện giúp đỡ cho em hoàn thành Luận Văn Tốt Nghiệp Đặc biệt em xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy Đặng Tuấn Khanh, người tận tình hướng dẫn định hướng cho em, nhờ bảo ấy, em có đầy đủ kiến thức để hoàn thành Luận văn Do kiến thức kinh nghiệm lĩnh vực thiết kế trạm biến áp, mạng điện em hạn chế nên đề tài có sai sót điều tránh khỏi,em mong thông cảm đóng góp ý kiến quý Thầy Cô Cuối cùng, em xin kính chúc quý thầy cô mạnh khỏe thành công công tác! Sinh Viên thực Trần Quang Đạo i Luận văn tốt nghiệp TÓM TẮT LUẬN VĂN Điện nguồn lượng đời sống sinh hoạt trình sản xuất Quá trình xây dựng, phát triển hoàn thiện hệ thống điện chiếm vị trí quan trọng công công nghiệp hóa đại hóa đất nước Thiết kế mạng điện trạm biến áp vấn đề quan trọng hệ thống điện, nhận thấy tầm quan trọng việc thiết kế vận hành hệ thống điện nên em chọn đề tài “Thiết kế trạm 110/22kV , lưới phân phối 22kV chuyên đề ” Luận văn em bao gồm 15 chương, thuộc phần Luận Văn tập trung tính toán lựa chọn dây dẫn, Máy Biến Áp, khí cụ điện cho Trạm Biến Áp 110/22KV mạng điện 22KV, thực lựa chọn,cài đặt để bảo vệ hệ thống trên, mô trạm phần mềm PSS/ADEPT Kết Luận Văn: - Thiết kế Trạm Biến Áp đường dây phân phối - Lựa chọn tính toán thông số cài đặt cho relay bảo vệ - Chuyên đề “Bảo vệ trạm biến áp” Tóm tắt nội dung chính: Phần 1: Thiết kế Trạm Biến Áp 110/22 KV Phần 2: Thiết kế Đường dây 22 KV – Bảo vệ relay cho Trạm Biến Áp Đường dây Phần 3: Ứng dụng PSS/ADEPT thiết kế bảo vệ relay Trạm, Đường dây Phần 4: Chuyên đề “Bảo vệ Trạm biến áp” ii Luận văn tốt nghiệp MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN i TÓM TẮT LUẬN VĂN .ii PHẦN THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 110/22 KV 1 Xây dựng đồ thị phụ tải 1.1 Định nghĩa 1.2 Phân loại 1.3 Xây dựng đồ thị phụ tải 2 Lựa chọn sơ đồ cấu trúc chọn máy biến áp cho trạm 2.1 Tổng quát 2.2 Sơ đồ cấu trúc trạm biến áp 2.3 Chọn máy biến áp 2.4 Tính toán phát nóng máy biến áp Sơ đồ nối điện tính toán dòng điện chế độ làm việc hệ thống 3.1 Sơ đồ nối điện 3.1.1 Khái niệm 3.1.2 Các dạng sơ đồ nối điện 3.1.3 Chọn sơ đồ nối điện cho trạm 110/22 kV 11 3.2 Tính toán dòng điện chế độ làm việc hệ thống 12 iii Luận văn tốt nghiệp 3.2.1 Chế độ làm việc lâu dài 12 3.2.2 Chế độ làm việc ngắn hạn 14 Chọn khí cụ điện phần dẫn điện 16 4.1 Khái niệm 16 4.1.1 Các loại khí cụ điện 16 4.1.2 Phần dẫn điện 17 4.2 Các điều kiện chung để chọn khí cụ điện phần dẫn điện 17 4.2.1 Điện áp định mức 17 4.2.2 Dòng điện định mức 17 4.2.3 Khả ổn định nhiệt 18 4.2.4 Khả ổn định lực động điện 18 4.3 Chọn khí cụ điện phần dẫn điện cho hệ thống 18 Tự dùng trạm biến áp 19 5.1 Khái niệm 19 5.1.1 Lượng điện tự dùng 19 5.1.2 Điện áp điện tự dùng 19 5.1.3 Nguồn cung cấp điện tự dùng 19 5.2 Sơ đồ tự dùng trạm buến áp 19 5.3 Chọn công suất máy biến áp tự dùng 20 iv Luận văn tốt nghiệp 5.4 Tính toán ngắn mạch 20 5.5 Lựa chọn khí cụ điện 21 5.5.1 Cáp từ góp 22kV đến MBA tự dùng 21 5.5.2 Dây dẫn từ MBA tự dùng đến góp 0.4kV 21 5.5.3 Aptomat 22 PHẦN THIẾT KẾ ĐƯỜNG DÂY 22KV, BẢO VỆ RELAY CHO TRẠM BIẾN ÁP VÀ ĐƯỜNG DÂY 23 Tính toán chọn dây dẫn cho lưới phân phối 22kV 24 6.1 Lựa chọn dây dẫn cho phát tuyến 24 6.2 Lựa chọn dây dẫn cho nhánh 25 Tính toán ngắn mạch đường dây phân phối 27 7.1 Thông số hệ thống đường dây 27 7.1.1 Các thông số trạm 27 7.1.2 Thông số đường dây 22kV 28 7.2 Tính toán ngắn mạch 29 7.2.1 Hai máy cắt phân đoạn đóng 29 7.2.2 hai máy cắt phân đoạn mở 30 7.2.3 Máy cắt phân đoạn 110kV đóng máy cắt phân đoạn 22kV mở 31 7.2.4 Máy cắt phân đoạn 110kV mở máy cắt phân đoạn 22kV đóng 31 v Luận văn tốt nghiệp Lựa chọn thực bảo vệ MBA phân phối 33 8.1 Lựa chọn công suất MBA phân phối 33 8.2 Thực bảo vệ MBA phân phối 33 8.2.1 Lựa chọn chì FCO 33 8.2.2 Lựa chọn dây chảy 34 8.3 Lựa chọn FCO bảo vệ cho mạch 35 8.3.1 Lựa chọn ộ chì FCO 35 8.3.2 Lựa chọn dây chảy 36 Lý thuyết bảo vệ relay 38 9.1 Bảo vệ dòng điện 38 9.1.1 Nguyên tắc tác động 38 9.1.2 Bảo vệ dòng điện cực đại 38 9.1.3 Bảo vệ dòng điện cắt nhanh 40 9.2 Bảo vệ dòng điện chống chạm đất 41 9.2.1 Nguyên tắc bảo vệ 41 9.2.2 Bảo vệ dòng cực đại thứ tự không (51N) 41 9.2.3 Bảo vệ cắt nhanh thứ tự không (50N) 42 10 Giới thiệu SIPROTEC 7SJ600 – Numerical Overcurrent, Motor and Overload Protection Relay 44 vi Luận văn tốt nghiệp 10.1.Giới thiệu chức 7SJ600 44 10.1.1 Bảo vệ đường dây 44 10.1.2 Bảo vệ động 44 10.1.3 Chức điều khiển 44 10.1.4 Chức đo lường 45 10.1.5 Chức hình 45 10.1.6 Giao tiếp 45 10.1.7 Phần cứng 45 10.2 Cấu trúc SIPROTEC 7SJ600 45 10.3 Các thông số kỹ thuật 46 10.3.1 Thông số CT 46 10.3.2 Nguồn 46 10.3.3 Ngõ vào số 47 10.3.4 Tín hiệu liên lạc 47 10.3.5 Hệ thống tiếp điểm 47 10.3.6 Kiểu dạng 48 10.4 Chức 48 10.4.1 Bảo vệ dòng cắt nhanh (ANSI 50, 50N) 48 10.4.2 Bảo vệ dòng cực đại (ANSI 51, 51N) 48 vii Luận văn tốt nghiệp 10.4.3 Bảo vệ tự đóng (ANSI 79) 49 10.5 Đặc tuyến phụ thuộc 7SJ600 49 10.6 Sơ đồ kết nối 50 11 Tính toán thông số cài đặt cho relay đường dây phân phối trạm biến áp 51 11.1 Tính toán thông số cài đặt cho relay đường dây phân phối 51 11.1.1 Chọn tỷ số BI cho hệ thống BV relay phía 22kV 51 11.1.2 Tính toán thông số cài đặt 51 11.2 Tính toán thông số cài đặt cho relay trạm biến áp 52 11.2.1 Chọn tỷ số BI cho hệ thống bảo vệ relay trạm biến áp 53 11.2.2 Trường hợp – Hai MBA hoạt động song song, hai máy cắt phân đoạn mở 53 11.2.3 Trường hợp – Một MBA gặp cố, hai máy cắt phân đoạn đóng 54 PHẦN ỨNG DỤNG PSS/ADEPT THIẾT KẾ VÀ BẢO VỆ RELAY TRẠM, ĐƯỜNG DÂY 55 12 Ứng dụng PSS/ADEPT 5.0 mô mạng điện 56 12.1 Tổng quan PSS/ADEPT 56 12.2 Xxa6y dựng sơ đồ lưới điện 56 12.3 Khai báo thông số cho phần tử hệ thống 57 12.4 Tính toán phân bố công suất xem xét sụt áp lưới 61 12.5 Tính toán ngắn mạch 65 viii Luận văn tốt nghiệp 13 Thực bảo vệ mạng phân phối PSS 68 13.1 Bảo vệ MBA phân phối 68 13.2 Chọn FCO cho nhánh 69 13.3 Trường hợp 1: Hai MBA làm việc song song – Hai máy cắt phân đoạn mở 70 13.3.1 Relay đường dây phân phối 70 13.3.2 Bảo vệ relay cho trạm 81 13.3.3 Kiểm tra phối hợp hoạt động bảo vệ 83 13.4 Trường hợp 2: Một MBA bị cố, MBA lại gánh tải cho MBA bị hư – Hai máy cắt phân đoạn đóng 88 14 Cài đặt chức Recloser cho đường dây phân phối 89 14.1 Cài đặt Recloser 90 14.2 Tiến hành kiểm tra điều kiện giao điểm FCO Recloser 90 14.3 Kiểm tra phối hợp Recloser FCO nhánh 92 14.4 Kiểm tra tác động Relay bảo vệ trạm Recloser đường dây phân phối 93 PHẦN CHUYÊN ĐỀ “BẢO VỆ TRẠM BIẾN ÁP” 15 Chuyên đề” Bảo vệ trạm biến áp” 15.1 Đặt vấn đề 95 15.2 Tổng quan máy biến áp 95 15.3 Các cố chế độ làm việc không bình thường máy biến áp 96 ix Luận văn tốt nghiệp 15.3.1 Sự cố bên máy biến áp 96 15.3.2 Sự cố bên máy biến áp 96 15.3.3 Dòng điện từ hóa nhảy vọt đóng MBA không tải 98 15.4 Bảo vệ điện MBA 98 15.4.1 Bảo vệ dòng điện 98 15.4.2 Bảo vệ so lệch (87) 99 15.4.3 Bảo vệ chống chạm đất cuộn dây MBA 100 15.5 Bảo vệ không điện MBA 100 15.5.1 Relay Buchholz (96B) 100 15.5.2 Bộ phận giảm áp suất dầu 101 15.5.3 Relay phát tốc độ tăng áp suất dầu 102 15.6 Bảo vệ chống ngắn mạch tải 102 15.6.1 Bảo vệ tải (49) 102 15.6.2 Bảo vệ dòng điện tăng cao ngắn mạch 102 15.7 Các loại sơ đồ bảo vệ máy biến áp 103 15.8 Lựa chọn sơ đồ bảo vệ trạm 104 15.9 Giới thiệu relay 7UT613 105 15.9.1 Một số thông số kỹ thuật relay 7UT613 105 15.9.2 Cách chỉnh định cài đặt thông số cho relay 7UT613 107 x Luận văn tốt nghiệp kđn: hệ số đồng lấy bằngg 0.5 – tùy thuộc vào độ đặc tuyến phụ tải BI fi : sai số BI, BI chọn theo đường cong sai số 10% lấy fi = 0.1 I(3)N : giá trị lớn dòng ngắn mạch ba pha hư hỏng xảy đoạn tiếp sau Vậy dòng khởi động là: Iokđ = kat × Ikcbmax = 1.2 × 0.5 × 0.1 × 1287.6 = 77.3 (A) Ở chương 11, ta chọn BI cho phía sơ cấp MBA 600:1 Dòng khởi động cài đặt relay 51N: Io  77.3  0.13(A) 600 /1 Chọn Io> = 0.1 (A) Chọn Tp theo điều kiện to> = 0.65s với dòng không cân 294A (phía 110kV) 0.65  13.5  Tp  294 1 0.1  600  Tp  0.66 Chọn Tp = 0.66, theo thời gian tác động thực tế bảo vệ 51N với dòng 294A là: t trip  13.5  0.66  0.65(s)  294 1 0.1 600 Kiểm tra độ nhạy: Page 109 Luận văn tốt nghiệp k nh  3Io  236   11.8  1.2 (thỏa) Iokd 0.1 600 *Tính toán tương tự cho trường hợp MBA bị hỏng, ta bảng thông số chỉnh relay vị trí trung tuyến nối đất MBA: Trường hợp BV51N Io> Tp 0.1 A 0.66 0.2 A 1.1 15.10.1.4 Tính toán relay vị trí đường dây từ hệ thống vào 110kV Dựa vào tính toán chương 3, ta có dòng làm việc lớn đường dây hệ thống 110kV 594.68A Vậy chọn tỉ số BI 600/1  Cài đặt bảo vệ 51HT: Dòng làm việc lớn qua bảo vệ là: Ilvmax = 297.34 (A) Quy thứ cấp biến dòng: I 297.34  0.5(A) 600 / Dòng khởi động BV51: I> = 1.5 × 0.5 = 0.75 (A) Chọn I> = 0.8 (A) chọn đặc tuyến VI cho bảo vệ Page 110 Luận văn tốt nghiệp Dòng ngắn mạch pha 110kV là: 3940A Thời gian tác động BV51P với dòng ngắn mạch 3940A là: t trip  13.5  0.27  0.43(s) 3940 1 420 Chọn thời gian tác động BV51HT là: t> = 0.43 + 0.1 = 0.53 (s) Theo đó: 0.53  13.5  Tp 3940 1 0.8  600  Tp  0.283 Chọn Tp = 0.28, thời gian tác động thực tế là: t trip  13.5  0.28  0.52(s) 3940 1 0.8  600  Cài đặt bảo vệ 50HT: Chọn dòng khởi động BV50HT dòng khởi động BV50P, đồng thời ta phối hợp thời gian chúng Ta có dòng khởi động phía sơ cấp MBA BV50P 2.6 × 600 = 1560 (A) Theo dòng khởi động phía thứ cấp BI BV50HT: Page 111 Luận văn tốt nghiệp I   1560  2.6(A) 600 / Chọn I>> = 2.6 (A) Thời gian tác động BV50P 0.04s Chọn thời gian tác động BV50HT 0.14s  Cài đặt bảo vệ 51NHT Dòng khởi động bảo vệ 51NHT tính theo công thức: Io> = 35%I> = 0.35 × 0.8 = 0.28 (A) Chọn Io> = 0.3 (A) Thời gian tác động BV51NP với dòng ngắn mạch chạm đất TTK lớn 803A sát 110kV là: t otrip  13.5  0.17  0.33(s)  803 1 300 Chọn thời gian tác động BV51NHT là: to> = 0.33 + 0.1 = 0.43 (s) Theo 0.43  13.5  Tp  803 1 0.3  600  Tp  0.394 Chọn Tp = 0.39 Page 112 Luận văn tốt nghiệp  Cài đặt bảo vệ 50NHT Chọn dòng khởi động BV 50NHT dòng khởi động BV50NP, đồng thời phồi hợp thời gian tác động chúng Ta có dòng khởi động phía sơ cấp BV50NP là: 1.9 × 600 = 1140 (A) Theo dòng khởi động phía thứ cấp BI bảo vệ 50NHT là: I>> = 1140/600 = 1.9 (A) Thời gian tác động BV50NP 0.02s Chọn thời gian tác động BV50NHT 0.12s Vậy ta có bảng thông số chỉnh relay cho máy cắt đường dây từ hệ thống vào 110kV BV50HT I>> 2.6 A BV51HT BV50NHT BV51NHT t>> I> Tp I0>> t0>> I0> Tp 0.14 s 0.8 A 0.28 s 1.9 A 0.12 s 0.3 A 0.39 15.10.2 Tính toán cài đặt relay 7UT613 15.10.2.1 Khai báo thông số máy biến áp Việc chỉnh định thông số cài đặt cho chức thực khối chức tương ứng Trong khối, thông số chỉnh định cách bấm phím bề mặt relay Page 113 Luận văn tốt nghiệp Từ thông số danh định máy biến áp, relay tự động tính toán để thích ứng với tổ đấu dây dòng danh định cuộn dây theo công thức lập sẵn Relay cần thông số sau cho cuộn dây: -Công suất danh định Sdđ (MVA) -Điện áp danh định Udđ (kV) -Dòng điện danh định Idđ (A) -Tổ đấu dây -Máy biến áp có điều chỉnh tải không khai báo điện áp danh định mà khai báo điện áp Uđ theo công thức sau: Uđ = Umax  Umin U max  U Trong Umax, Umin giá trị điện áp cực đại cực tiểu đạt thay đổi đầu phân áp 15.10.2.2 Chức bảo vệ so lệch có hãm Hình 15.9 Đặc tính tác động relay 7UT613 Page 114 Luận văn tốt nghiệp Dựa vào hình ta thấy đường đặc tính tác động gồm đoạn: -Đoạn a: biểu thị giá trị dòng điện khởi động ngưỡng thấp IDIFF> bảo vệ, với máy biến áp xem số Dòng điện phụ thuộc dòng điện từ hóa MBA -Đoạn b: đoạn đặc tính có kể đến sai số biến đổi máy biến dòng thay đổi đầu phân áp MBA Đoạn b có độ dốc SLOPE với điểm bắt đầu BASEPOINT -Đoạn c: đoạn đặc tính có tính đến khả khóa bảo vệ xuất hiện tượng bão hòa không giống máy biến dòng Đoạn c có độ dốc SLOPE với điểm bắt đầu BASEPOINT -Đoạn d: giá trị dòng điện khởi động ngưỡng cao IDIFF>> bảo vệ Khi dòng điện so lệch ISL vượt ngưỡng cao bảo vệ tác động thời gian mà không quan tâm đến dòng điện hãm IH sóng hài dùng để hãm bảo vệ Dòng so lệch mức thấp IDIFF> giá trị khởi động dòng so lệch đoạn a, giá trị biểu thị độ nhạy bảo vệ xét đến dòng không cân cố định qua relay, chế độ làm việc bình thường thì: IDIFF> = kat × Ikcb Trong đó: kat = 1.2 – 1.3 – hệ số an toàn Ikcb – dòng điện không cân Trong điều kiện lý tưởng, dòng so lệch không, nhiên thực tế dòng không cân gồm thành phần sau: Ikcb = (Iđn × Ikck × fi + ΔU) × IdđB Trong đó: kđn- hệ số đồng máy biến dòng, kđn = kkck- hệ số kể đến ảnh hưởng thành phần không chu kì dòng ngắn mạch trình độ, kkck = Page 115 Luận văn tốt nghiệp fi – sai số tương đối cho phép BI, fi = 0.1 ΔU phạm vi điều chỉnh điện áp đầu phân áp, ΔU = 0.16 IdđB – dòng điện danh định máy biến áp (lấy phía 110kV làm phía bản) Do đó: IDIFF> = (1.2÷ 1.3) × (1×1×0.1 + 0.16) × IdđB = (0.312 ÷ 0.338) × IdđB Chọn: IDIFF  0.3 IddB Độ dốc đoạn đặc tính b phải đảm bảo cho relay làm việc tin cậy trường hợp không cân xảy sai số BI thay đổi đầu phân áp MBA dòng ngắn mạch không lớn Theo nhà sản xuất, chọn α1 = 140, KHb = tanα1 = 0.25 (với KHb hệ số hãm đoạn b), SLOPE = 0.25 Độ dốc đoạn đặc tính c có mức độ hãm lớn hơn, nhằm đảm bảo cho relay làm việc điều kiện dòng không cân lớn, BI bị bão hòa có ngắn mạch Độ dốc xác định theo độ lớn góc α2, nhà sản xuất đặt sẵn relay điểm sở 2.5 α2 = 26.560, SLOPE = 0.5 Ngưỡng thay đổi hệ số hãm thứ nhất: IS1  IDIFF 0.3   1.2 K Hb 0.25 Dòng so lệch mức cao IDIFF>> giới hạn phía đường đặc tính (đoạn d), đoạn đặc tính phụ thuộc vào giá trị dòng ngắn mạch MBA Khi ngắn mạch vùng bảo vệ, dòng so lệch lớn giá trị IDIFF>> relay tác động không kể mức độ dòng hãm, ngưỡng thường chỉnh định mức ngắn mạch đầu MBA dòng cố xuất lớn UN % lần dòng danh định MBA Page 116 Luận văn tốt nghiệp Ta có: UN% = 10%  UN %  10 Chọn giá trị: IDIFF>> = 10 IdđB Ta có ngưỡng thay đổi hệ số hãm thứ hai: IS2  I*H  SLOPE2 2.5  0.5  5 SLOPE2  SLOPE1 0.5  0.25 IS3  IDIFF 10  I*H   2.5  22.5 SLOPE2 0.5 IP2  IS2  SLOPE1   0.25  1.25 Phạm vi hãm bổ sung nhằm tránh cho relay tác động nhầm BI bão hòa mạnh ngắn mạch lấy Tỷ lệ thành phần hài bậc hai đạt đến ngưỡng chỉnh định, tín hiệu cắt bị khóa, tránh cho relay tác động nhầm (15%) Thời gian trễ cấp IDIFF> 0s Thời gian trễ cấp IDIFF>> 0s 15.10.2.3 Bảo vệ chống chạm đất (REF) Dòng khởi động chạm theo công thức: IREF> > kat × fi% × IdđB Trong đó: kat = 1.2 – hệ số an toàn fi% = 0.1 – sai số lớn máy biến dòng Page 117 Luận văn tốt nghiệp  IREF> > 1.2 × 0.1 × IdđB = 0.12 IdđB Chọn dòng điện khởi động: IREF> = 0.2 IdđB Độ dốc đường đặc tính: SLOPE = Thời gian trễ tác động: TREF> = 0s Bảng thông số cài đặt cho bảo vệ 7UT613: Địa Các lựa chọn Cài đặt Nội dung ON Đặt chức bảo vệ so lệch ON Hãm sóng hài bậc hai OFF 1201 ON Block relay for trip commands OFF 1206 ON Dòng so lệch mức thấp 1221 0.05 2.00 I/In0 0.30 I/In0 IDIFF > = 0,3.IdđB 1226A 0.00 60.00sec; 0.00sec Thời gian trễ cấp IDIFF > Dòng so lệch mức cao 1231 0.05 35.0 I/In0 10.0 I/In0 IDIFF >> = 10.0IdđB 1236A 0.00 60.00sec; 0.00sec Thời gian trễ cấp IDIFF >> 1241A 0.10 0.50 0.25 Độ dốc đoạn đặc tính b 1242A 0.00 2.00 I/In0 0.00 I/In0 Điểm sở đoạn đặc tính b Page 118 Luận văn tốt nghiệp 1243A 0.25 0.95 0.50 Độ dốc đoạn đặc tính c 1244A 0.00 10.00 I/In0 2.50 I/In0 Điểm sở đoạn đặc tính c 1261A 2.00 15.00 I/In0 I/In0 1271 10 80% 15% OFF 1301 ON ON Ngưỡng cho phép hãm bổ sung tác động Tỉ lệ thành phần hài bậc hai Bật chức bảo vệ chống chạm đất hạn chế (REF) 1311 0.05 2.00 I/In 0.2 I/In Dòng khởi động bảo vệ REF 1312A 0.00 60.00 sec; 0.00 sec Thời gian trễ bảo vệ REF 1313A 0.00 0.95 0.00 Độ dốc đường đặc tính Từ thông số chỉnh định trên, ta xây dựng đường đặc tính làm việc relay 7UT613 hình 14.10 Hình 15.10 Đặc tính tác động bảo vệ so lệch có hãm Page 119 Luận văn tốt nghiệp 15.10.2.4 Kiểm tra làm việc bảo vệ Để kiểm tra độ nhạy đảm bảo tính tin cậy chức so lệch, ta cần xác định dòng ISL ISH trường hợp cụ thể ngắn mạch vùng bảo vệ chế độ cực đại cực tiểu hệ thống a Ngắn mạch vùng bảo vệ Theo nguyên lý relay 7UT613 ngắn mạch vùng bảo vệ dòng so lệch không Tuy nhiên, thực tế bảo vệ đo dòng không cân theo biểu thức sau: ISL = Ikcb = (kđn × kkck × fi + ΔU) × INMmax Trong đó: ΔU phạm vi điều chỉnh điện áp đầu phân áp, ΔU = 0.16 INMmax: dòng điện ngắn mạch cực đại vùng bảo vệ Khi ngắn mạch lớn phía 22kV gần 22kV: ISL = Ikcb = (1 × × 0.1 + 0.16) × 1288 = 335 (A) Dòng danh định MBA: IN  63MVA  331(A) 110kV Suy I*SL  335  1.012 331 Khi IH = × 1288 = 2576 (A) Page 120 Luận văn tốt nghiệp  I*H  2576  7.78 331 Như I*H  7.78  I*SL  1.012 Vậy relay không tác động b Ngắn mạch vùng bảo vệ Khi ngắn mạch vùng bảo vệ so lệch, trạm cấp điện từ phía 110kV Do ISL trường hợp dòng qua cuộn dây phía 110kV Dòng hãm trường hợp tổng trị số dòng điện phía MBA quy đổi phía 110kV Việc tính toán giá trị dòng so lệch dòng hãm dựa vào đặc tính làm việc relay 7UT613, để đảm bảo độ nhạy độ tin cậy kiểm tra ngắn mạch vùng chế độ dòng nhỏ sau: -Tại vị trí gần 110kV: ISL = 2409 (A) I*SL  2409  7.3 331 Độ nhạy: ISLtt  I*SL  tg1  7.3  0.25  1.83 KN  I*SL 7.3   3.99 ISLtt 1.83 -Tại vị trí gần 22kV: Page 121 Luận văn tốt nghiệp ISL = 930 (A) I*SL  930  2.8 331 Độ nhạy: ISLtt  I*SL  tg1  2.8  0.25  0.7 KN  I*SL 2.8  4 ISLtt 0.7 Dựa vào đặc tính làm việc relay, ta thấy xảy ngắn mạch vùng bảo vệ relay tác động Page 122 Luận văn tốt nghiệp TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Huỳnh Nhơn – Hồ Đắc Lộc (2012) Trạm nhà máy điện Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [2] Huỳnh Nhơn (2012) Thiết kế nhà máy điện trạm biến áp – Phần điện Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [3] Ngô Hồng Quang (2012) Sổ tay lựa chọn tra cứu thiết bị điện Nhà Xuất Bản Khoa học Kỹ thuật [4] Nguyễn Hoàng Việt (2012) Bảo vệ rơle tự động hóa hệ thống điện Nhà xuất Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [5] J Lewis Blackburn – Thomas J Domin (2007) Protective Relaying – Principles and Applications (Third edition) Taylor & Francis Group, LLC [6] Schneider Electric Industries SAS (2014) Network Protection & Automation Guide Schneider Electric Industries SAS Page 123 ... nhận thấy tầm quan trọng việc thiết kế vận hành hệ thống điện nên em chọn đề tài Thiết kế trạm 110 /22kV , lưới phân phối 22kV chuyên đề ” Luận văn em bao gồm 15 chương, thuộc phần Luận Văn tập trung... chọn dây dẫn, Máy Biến Áp, khí cụ điện cho Trạm Biến Áp 110 /22KV mạng điện 22KV, thực lựa chọn,cài đặt để bảo vệ hệ thống trên, mô trạm phần mềm PSS/ADEPT Kết Luận Văn: - Thiết kế Trạm Biến Áp... PHẦN 3: ỨNG DỤNG PSS/ADEPT THIẾT KẾ VÀ BẢO VỆ RELAY TRẠM, ĐƯỜNG DÂY PHẦN 4: CHUYÊN ĐỀ “BẢO VỆ TRẠM BIẾN ÁP” xiv Luận văn tốt nghiệp PHẦN THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP 110 /22KV Page Luận văn tốt nghiệp