ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC GTVT TPHCM KHOA CÔNG TRÌNH CỘNG HÒA – XÃ HỘI - CHỦ NGHĨA - VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc - o0o - ĐỀ CƯƠNG CHI TIẾT THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHUYÊN NGHÀNH CẦU SVTH : HOÀNG PHÚ TUỆ LỚP : CĐ03B MSSV : CĐ03151 ĐỀ TÀI TỐT NGHIỆP: THIẾT CẦU DẦM SUPER T – SỬ DỤNG BẢN LIÊN TỤC NHIỆT ĐỂ LIÊN TỤC HÓA BẢN MẶT CẦU I GIỚI THIỆU CHUNG I.1 Nhiệm vụ luận văn Thiết kế kó thuật thi công hạng mục công trình cầu bao gồm: Số liệu đòa chất (cho trước) Thiết kế sơ phương án I – dầm Super-T Thiết kế sơ phương án II – dầm thép liên hợp So sánh phương án Giới thiệu chung dầm super – t Thiết kế dầm super-t Thiết kế gối cao su Thiết kế trụ Thiết kế mố Thiết kế móng cọc khoan nhồi Thiết kế liên tục nhiệt Thiết kế tổ chức thi công Dự toán chi tiết phương án Bảng phân tích đơn giá I.2 Phương pháp thực Việc thiết kế công trình cầu gồm hai bước: - Thiết kế sơ - Thiết kế chi tiết Trong bước thiết kế sơ bộ, cần đưa hai phương án kết cấu nhòp Từ tính toán, để đưa khối lượng vật liệu giá thành hạng mục SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG công trình để xác đònh phương án tối ưu có tính khả thi cho bước thiết kế chi tiết sau (Ở mức độ đồ án, sinh viên cần đưa khối lượng vật liệu hạng mục, sau giáo viên hướng dẫn đònh phương án cho bước thiết kế chi tiết ) I.3 Ý nghóa khoa học thực tiễn luận văn Hiện nay, kết cấu nhòp “ dầm Super – T ” có tính ưu việt sử dụng rông rãi tiết diện có dạng hộp nên khả chống xoắn tốt, mômen uốn ngang lớn, có tính ổn đònh cao lắp đặt Mặt khác, cấu tạo đầu dầm có chiều cao nhỏ nên dẫn đến chiều cao kiến trúc cầu giảm làm giảm lượng đất đắp đường đầu cầu phần cánh dầm đóng vai trò ván khuôn đổ mặt cầu Tuy nhiên, kết cấu nhòp giản đơn có nhiều khe co giãn dễ bò bong bậc làm giảm khả khai thác tạo lực xung kích lớn xe cộ chạy qua vò trí này, làm tốc độ lưu thông xe đường giảm, đồng thời giảm tuổi thọ động tốn nhiều nhiên liệu Để khắc phục tình trạng này, đòi hỏi mặt cầu thiết kế phải liên tục luận văn đưa phương án “ Thiết kế liên nhiệt ” thay cho lắp đặt khe co giãn nhằm đảm bảo phương tiện lưu thông êm thuận qua cầu tăng tốc độ lưu thông luồng xe, giảm tiếng ồn khói bụi khu vực cầu xây dựng II TỔNG QUAN VỀ SỐ LIỆU - LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN  SỐ LIỆU TÍNH TOÁN CHO PHƯƠNG ÁN CHỌN : - Tiết diện dầm thiết kế: Dầm Super T - Chiều dài dầm thiết kế: 37 m - Cầu thiết kế có thông thuyền - Số xe thiết kế xe - Bề rộng phần xe chạy: m - Bề rộng mặt cắt ngang cầu: - Bmcn = B + × (1.5 + 0.25) = + × 1.75 = 11.5 m - Lan can có lề hành 1.5 m - Tiêu chuẩn thiết kế: 22 TCN - 272 - 05 - Tải trọng thiết kế HL93, xe Tanđem  TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THIẾT KẾ CƠ BẢN GỒM : Bước 1: Xác đònh đặc trưng vật liệu cầu, bố trí mặt cắt ngang kết cấu nhòp, chọn khoảng cách chiều cao dầm, hình dạng, kích thước mặt cắt dầm, bố trí cốt thép, kiểu gối cầu, kiểu gối mố trụ SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Bước 2: Đối với dầm liên hợp giả đònh bề dày mặt cầu dựa khoảng cách tổ hợp dầm bề rộng cánh dầm Bước 3: Phân tích dầm biên dầm giữa, xác đònh dầm cần kiểm toán Bước 4: Nếu giả đònh chiều dày phù hợp với khoảng cách dầm chiều rộng cánh dầm tiến hành thiết kế mặt cầu Ngược lại xét lại chiều dày mặt cầu quay bước Bước 5: Thiết kế kiểm toán dầm cầu chòu momen lực cắt Bước 6: Thiết kế liên tục nhiệt Bước 7: Thiết kế gối cầu Bước 8: Thiết kế mố móng mố Bước 9: Thiết kế trụ móng trụ III TÍNH TOÁN CỤ THỂ Tính toán kết cấu nhòp  Nguyên lý trình tự bước thiết kế gồm : Bước 1: Chuẩn bò số liệu thiết kế ban đầu như: chiều dài cầu, tải trọng thiết kế … Bước 2: Xác đònh đặc trưng vật liệu cầu Lựa chọn sơ hình dạng , bố trí kích thước mặt cắt ngang kết cấu nhòp (tại gối, nhòp …) dầm chủ, chọn chiều dài nhòp tính toán, số lượng dầm chủ, dầm ngang, kiểu kích thước vỉa hè, lan can, lớp phủ mặt cầu lan can đèn chiếu sáng … Bước 3: Phân tích kết cấu, xây dựng mô hình tính toán, xác đònh đặc trưng hình học dầm chủ qua giai đoạn thi công khai thác Bước 4: Phân tích tác động thành phần tải trọng lên cầu Tính toán hệ số phân bố tải trọng cho môn men lực cắt thành phần hoạt tải biên dầm dầm Bước 5: Tính trò số nội lực thành phần chưa nhân hệ số nội lực nhân hệ số do: thành phần tónh tải, hoạt tải cho dầm dầm biên Chọn vò trí có số nội lực bất lợi Phải tính cho mặt cắt đặc trưng dầm chủ vò trí nhòp, vò trí 1/4 , mặt cắt gối, mặt cắt có tiết diện thay đổi mặt cắt bất lợi lực cắt ( thường chọn mặt cắt cách gối khoảng dv) Bước 6:Tổ hợp nội lực cho mặt cắt theo trạng thái giới hạn (TTGH); TTGH Cường độ I; TTGH Sử dụng Xác đònh dầm bất lợi cầm kiểm toán ( nên kiểm toán dầm dầm biên ) Bước 7: Lựa chọn cốt thép chủ dự ứng lực bố trí chúng mặt cắt dầm Hiệu chỉnh lại kích thước đầu dầm cho phù hợp với cách bố trí thép Nếu có thay đổi nhiều kích thước mặt cắt phải tính lại tónh tải quy SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG tính lại bước Nếu kích thước dầm phù hợp giả đònh ban đầu bước tính duyệt mặt cắt dầm mô men theo TTGH Cường độ I Nếu duyệt không đạt phải lặp lại bước Nếu duyệt đạt tính bước Bước 8: Bố trí cốt thép dự ứng lực dọc dầm Xác đònh số bó vò trí cắt chúng, vò trí neo đầu dầm Tính tọa độ trọng tâm cốt thép tính tọa độ trọng tâm chung cốt thép dự ứng lực cốt thép thường đặc trưng mặt cắt nêu Tính toán giá trò mát ứng suất tức thời mát theo thời gian Bước 9: Tính duyệt dầm kiểm toán theo momen cho mặt cắt( mặt cắt nguy hiểm nhòp ) Tíh duyệt theo TTGH Sử dụng : kiểm tra độ mở rông vết nứt dầm BTCT chòu uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra ứng suất bê tông, kiểm tra giới hạn sử dụng cốt thép dự ứng lực … Tính duyệt theo TTGH Cường độ: tính duyệt mô men kháng tính toán mặt cắt Mr ≥ momen uốn tính toán Mu , kiểm tra giới hạn tối đa, tối thiểu cốt thép … Nếu không đạt phải chọn biện pháp sau : - Tăng chiều cao dầm quay bước - Tăng số lượng cốt thép chủ dự ứng lực, quay bước Bước 10: Tính độ vồng dự ứng lực, tính kiểm tra độ võng lớn tónh tải hoạt tải lớn nhất, độ vồng trước Bước 11: Tính duyệt dầm kiểm toán theo lực cắt Lựa chọn mô hình tính toán Kiểm tra sức kháng cắt mặt cắt kiểm toán (thường mặt cắt cách gối dv mặt cắt gối) Kiểm tra cốt thép chòu cắt bổ sung Bước 12: Duyệt cường độ ổn đònh giai đoạn tạo dự ứng lực nén bê tông Bố trí cốt thép chòu dự ứng lực cục đầu dầm, nơi đặt mấu neo bên gối Duyệt ứng suất cục khu vực đầu dầm dự ứng tập trung gây Bước 13: Tính toán, thiết kế mặt cầu dầm ngang : xác đònh mô hình tính toán, tính duyệt theo TTGH cường độ sử dụng Bố trí chi tiết cốt thép Tính toán liên tục nhiệt Tính toán gối kê dầm Tính toán mố  NGUYÊN LÝ VÀ TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THIẾT KẾ KẾT CẤU MỐ CẦU: Bước 1: Chuẩn bò số liệu thiết kế ban đầu bao gồm cacù số liệu kết cấu phần phần thiết kế kết cấu trụ cầu: + Số lượng dầm chủ SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG + Chiều dài tính toán kết cấu nhòp + Bố trí mặt cắt ngang cầu ( khổ cầu, bề rộng mặt cầu …) + Tải trọng xe thiết kế + Số xe thiết kế Bước 2: Xác đònh đặc trưng vật liệu mố cầu Lựa chọn sơ hình dạng , bố trí kích thước kết cấu mố (bao gồm kích thước mố ) bệ móng , vò trí kích thước gối , cao độ đỉnh gối , đỉnh mũ mố ( có ), đỉnh móng đáy móng Cụ thể kết cấu trụ gồm : + Loại kết cấu mố + Bảng kích thước kết cấu mố + Cao độ mực nước cao (MNCN) + Cao độ mực nước thấp (MNTN) + Cao độ mực nước thông thuyền (MNTT) + Cao độ mực nước thi công (MNTC) + Cao độ đỉnh gối + Cao độ đỉnh mố + Cao độ đỉnh móng + Cao độ đáy móng Bước 3: Phân tích kết cấu, xây dựng mô hình tính toán, xác đònh mặt cắt nguy hiểm cần tính toán kết cấu mố , thường xét mặt cắt sau : + Mặt cắt bệ móng mố + Mặt cắt chân tường đỉnh + Mặt cắt chân tường thân + Mặt cắt chân tường cánh Bước 4: Phân tích tác động thành phần tải trọng từ dầm , thân đường đầu cầu truyền xuống kết cấu mố * Các loại tải trọng tác dụng lên mố + Tónh tải thân mố: bao gồm tónh tải thân kết cấu mố bao gồm phận mố : tường thân, tường đỉnh, tường cánh, bệ móng mố, độ, gờ kê độ (nếu có) đất đắp sau mố + Tónh tải kết cấu nhòp truyền xuống : Trong giai đoạn thi công : bao gồm tónh tải phần I, phần II , tải trọng thi công thiết bò phụ phục vụ trình thi công Trong giai đoạn sử dụng : bao gồm tónh tải phần I, phần II , tải trọng người bô hành hoạt tải + Tải trọng hoạt tải độ + Áp lực ngang đất đắp tác dụng lên mố + Lực hãm xe : đựơc truyền từ kết cấu xuống mố qua gối đỡ Tuỳ theo loại gối cầu dạng liên kết mà tỉ lệ truyền lực ngang xuống mố khác Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe tải hay xe SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải theo quy trình coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo hai chiều dọc để gây hiệu ứng lực lớn + Tải trọng lực ma sát gối cầu + Lực li tâm (đối với cầu thiết kế cong ) + Tải trọng gió tác động lên công trình : Bao gồm : - Tải trọng gió ngang : Tác dụng lên kết cấu nhòp , lan can tay vòn kết cấu mố - Tải trọng gió dọc : Đối với mố, trụ, kết cấu phần giàn hay dạng kết cấu khác có bề mặt cản gió lớn song song với tim dọc kết cấu nhòp, phải xét tới tải trọng gió dọc Trong trường hợp cầu thiết kế không thuộc dạng không cần xét tới tải trọng gió dọc + Tải trọng gió tác động lên xe cộ : Theo điều 3.8.1.3, xét tổ hợp tải trọng cường độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào kết cấu xe cộ Phải biểu thò tải trọng ngang gió lên xe cộ tải phân bố 1.5 KN/m, tác dụng theo hướng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu đặt 1.8m mặt đường Phải biểu thò tải trọng gió dọc lên xe cộ tải trọng phân bố 0.75 kN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim dọc kết cấu đặt cao độ 1800mm so với mặt đường Bước 5: Xác đònh hệ số tải trọng tính trò số phản lực thành phần gối chưa nhân hệ số phản lực nhân hệ số : thành phần tải trọng phân tích bước tác dụng Bước 6: Xác đònh hệ số tổ hợp tổ hợp nội lực cho mặt cắt cần tính toán theo trạng thái giới hạn (TTGH); TTGH Cường độ I , II , III; TTGH Sử dụng; TTGH Mỏi Xác đònh mặt cắt bất lợi cần tính toán Bước 7: Lựa chọn cốt thép chủ thép đai bố trí chúng các phận kết cấu mố tiến hành kiểm toán mặt cắt bất lợi - Kiểm tra theo cấu kiện chòu uốn cấu kiện chòu cắt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH có giá trò nội lực max - Kiểm tra nứt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH sử dụng Nếu duyệt không đạt phải tăng cốt thép, thay đổi mac thép hoăïc mác bê tông quay lại bước thay đổi kích thước mặt cắt ngang kết cấu thân, bệ mố sau tính lại tónh tải quay bước SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 10 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Tính toán trụ  NGYÊN LÝ VÀ TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THIẾT KẾ CƠ BẢN GỒM : Bước 1: Chuẩn bò số liệu thiết kế ban đầu bao gồm cacù số liệu kết cấu phần : + Số lượng dầm chủ + Chiều dài tính toán kết cấu nhòp + Bố trí mặt cắt ngang cầu ( khổ cầu, bề rộng mặt cầu …) + Tải trọng xe thiết kế + Số xe thiết kế Bước 2: Xác đònh đặc trưng vật liệu trụ cầu Lựa chọn sơ hình dạng , bố trí kích thước kết cấu trụ (bao gồm kích thước trụ xà mũ trụ) bệ móng , vò trí kích thước gối , cao độ đỉnh gối , đỉnh mũ trụ ( có ), đỉnh trụ , đỉnh móng đáy móng Cụ thể kết cấu trụ gồm : + Loại kết cấu trụ + Bảng kích thước xà mũ thân kết cấu trụ + Cao độ mực nước cao (MNCN) + Cao độ mực nước thấp (MNTN) + Cao độ mực nước thông thuyền (MNTT) + Cao độ mực nước thi công (MNTC) + Cao độ đỉnh gối + Cao độ đỉnh mũ trụ ( có ) + Cao độ đỉnh trụ + Cao độ đỉnh móng + Cao độ đáy móng Bước 3: Phân tích kết cấu, xây dựng mô hình tính toán, xác đònh mặt cắt nguy hiểm cần tính toán xà mũ thân kết cấu trụ + Đối với xà mũ thường mặt cắt tiếp giáp với mép thân trụ + Đối với xà mũ thường xét mặt cắt đỉnh móngï đáy móng Bước 4: Phân tích tác động thành phần tải trọng từ dầm truyền xuống kết cấu trụ Các loại tải trọng tác dụng lên trụ + Tónh tải thân trụ: bao gồm tónh tải xà mũ (nếu có) thân kết cấu trụ + Tónh tải kết cấu nhòp truyền xuống : Trong giai đoạn thi công : bao gồm tónh tải phần I, phần II , tải trọng thi công thiết bò phụ phục vụ trình thi công SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 11 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Trong giai đoạn sử dụng : bao gồm tónh tải phần I, phần II tải trọng người hành hoạt tải + Tải trọng nước ( cầu bắt qua sông ) : - Áp lực nước đẩy ứng với mực nước thấp - Áp lực nước tónh ứng với mực nước thấp - Áp lực dòng chảy gồm hai thành phần : * Theo phương dọc * Theo phương ngang + Lực hãm xe : đựơc truyền từ kết cấu xuống trụ qua gối đỡ Tuỳ theo loại gối cầu dạng liên kết mà tỉ lệ truyền lực ngang xuống trụ khác Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải theo quy trình coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo hai chiều dọc để gây hiệu ứng lực lớn + Lực li tâm (đối với cầu thiết kế cong ) + Tải trọng gió tác động lên công trình : Bao gồm : - Tải trọng gió ngang : Tác dụng lên kết cấu nhòp , lan can tay vòn xà mũ trụ - Tải trọng gió dọc : Đối với mố, trụ, kết cấu phần giàn hay dạng kết cấu khác có bề mặt cản gió lớn song song với tim dọc kết cấu nhòp, phải xét tới tải trọng gió dọc Trong trường hợp cầu thiết kế không thuộc dạng không cần xét tới tải trọng gió dọc + Tải trọng gió tác động lên xe cộ : Theo điều 3.8.1.3, xét tổ hợp tải trọng cường độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào kết cấu xe cộ Phải biểu thò tải trọng ngang gió lên xe cộ tải phân bố 1.5 KN/m, tác dụng theo hướng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu đặt 1.8m mặt đường Phải biểu thò tải trọng gió dọc lên xe cộ tải trọng phân bố 0.75 kN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim dọc kết cấu đặt cao độ 1800mm so với mặt đường Bước 5: Xác đònh hệ số tải trọng tính trò số phản lực thành phần gối chưa nhân hệ số phản lực nhân hệ số : thành phần tải trọng phân tích bước tác dụng Bước 6: Xác đònh hệ số tổ hợp tổ hợp nội lực cho mặt cắt cần tính toán theo trạng thái giới hạn (TTGH); TTGH Cường độ I , II , III; TTGH Sử dụng; TTGH Mỏi Xác đònh mặt cắt bất lợi cần tính toán SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 12 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Bước 7: Lựa chọn cốt thép chủ thép đai bố trí chúng mặt cắt xà mũ kết cấu trụ tiến hành kiểm toán mặt cắt bất lợi + Đối với xà mũ kiểm tra : - Kiểm tra theo cấu kiện chòu uốn cấu kiện chòu cắt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH có giá trò nội lực max - Kiểm tra nứt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH sử dụng + Đối với kết câu thân bệ trụ : - Kiểm tra theo cấu kiện chòu nén cấu kiện chòu cắt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH có giá trò nội lực max - Kiểm tra nứt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH sử dụng Nếu duyệt không đạt phải tăng cốt thép, thay đổi mac thép hoăïc mác bê tông quay lại bước thay đổi kích thước mặt cắt ngang xà kết cấu thân, bệ trụ sau tính lại tónh tải quay bước Tính toán móng cọc  NGYÊN LÝ VÀ TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC THIẾT KẾ MÓNG MỐ TRỤ CẦU: Trong báo cáo này, xét móng thiết kế móng cọc Các bước gồm: Bước 1: Chuẩn bò số liệu thiết kế ban đầu bao gồm chọn loại cọc, chiều dài, kích thước tiết diện mặt cắt ngang cọc, khoảng cách cọc, đặc trưng vật liệu, cao độ mực nước thiết kế , cao độ mặt đất tự nhiên, cao độ đáy bệ cao độ mũi cọc Bước 2: Xác đònh sức chòu tải cọc theo đất theo vật liệu để từ chọn sức chòu tải tính toán cọc ( giá trò hai sức chòu tải trên) Bước 3: Căn vào lực dọc lớn tính từ TH để xác đònh sơ số lượng cọc Bước 4: Bố trí cọc mô hình hóa sơ đồ kết cấu để giải nội lực ứng với cọc Cần ý giá trò chuyển vò đầu cọc > cm cấn tiến hành thay đổi tiết diện ngang, số lượng cọc trở lại bước Bước 5: Kiểm toán khả chòu lực cọc tổ hợp tải trọng theo TTGH CĐ I.Ứng với cọc ta xác đònh nội lực nguy hiểm tiến hành kiểm tra so sánh với khả chòu tải tính toán cọc thiết kế cốt thép cho cọc SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 13 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG VI: THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG Thiết kế tổ chức thi công nội dung quan trọng công tác xây dựng cầu Quan điểm thiết kế thi công liền với Người ta tính toán nhân tố nảy sinh trình thi công coi hạt nhân trình thiết kế Đó đời trường phái thiết kế Chính bám sát thiết kế vào trình thi công tạo ưu đặc biệt so với phương pháp khác Khi công trình xây dựng phải nghiêm chỉnh tuân theo trình tự thi công thiết kế Bất kỳ thay đổi cần tính toán lại Do người ta quan tâm đến vấn đề công nghệ Coi việc cải tiến công nghệ yếu tố đònh, chìa khóa mang lại thành công Xuất phát từ có hai hướng cải tiến công nghệ vật liệu công nghệ thi công, nhiên hai hướng không tách rời mà chúng có quan hệ mật thiết với hỗ trợ phát triển Nghiên cứu công nghệ vật liệu nhằm mục đích tìm dạng vật liệu cho kết cấu Cải tiến công nghệ thi công nhằm tìm phương thức thi công phù hợp với vật liệu thiết bò có Nói chung thiết kế thi công công việc phức tạp nhằm mục đích xây dựng công trình theo thiết kế với chi phí nhỏ Tuy ý tưởng xuyên suốt trình thiết kế thi công phải đặt lên hàng đầu, hệ số an toàn thiết kế tổ chức thi công cao nhiều thiết kế Thiết kế tổ chức thi công công tác tổng hợp nhằm đảm bảo nguyên tắc : thi công nhanh, giá thành rẻ, chất lượng tốt Do cần đảm bảo yêu cầu : • Hợp lí thi công • Tính chất tiên tiến kỹ thuật • Tính chất thực trình thi công Nội dung công tác thiết kế tổ chức thi công gồm : • Chọn phương án thi công • Chọn máy móc dụng cụ thi công • Lập tiến độ thi công • Lên kế hoạch nhân lực • Lập kế hoạch vận chuyển • Kế hoạch thuê mượn thiết bò bổ trợ • Đề xuất ý kiến tới thiết kế kết cấu • Bố trí mặt công trường • Thiết kế công trình phụ tạm phục vụ thi công Thiết kế tổ chức thi công gồm công đoạn chủ yếu: • Thiết kế tổ chức thi công sơ • Thiết kế tổ chức thi công chủ đạo • Thiết kế tổ chức thi công chi tiết SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 14 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Chiều cao đổ bê tông xe trộn: V h0 = = = 0.104m A 57.5 Ta chọn máy trộn bê tông để thi công Chiều cao đổ bê tông giờ: h = × × h = × × 0.104 = 2.496 m Tính ván khuôn thành: Tính tải trọng tác dụng lên thành: p tt = γ n × (q + γ c × R) Trong đó: γn = 1.25: Hệ số tải trọng Tải trọng bề mặt tông gồm người, lực đầm, thiết bò vữa rơi q = 650KG/cm2 = 0.65T/m2 γc = 2.5T/m2 R = 0.7 – Bán kính tác dụng đầm dùi ⇒ p tt = 1.25 × (0.65 + 2.5 × 0.7) = 3T / m Ta có biểu đồ áp lực vữa sau: R H q Ptt H = x h0 = x 0.3428 =2.0568m Trong đó: h0 – Tốc độ đổ bê tông xe trộn Xác đònh trò số áp lực tính đổi: ∑ P × h 0.5 × (q + Ptt ) × R + Ptt × (H − R) = H H 0.5 × (0.65 + 3) × 0.7 + × (2.0568 − 0.7) = = 2.6T / m 2.0568 Ptd = Tính nội lực trọng tâm tấm: Mô men trọng tâm tấm: M = α × Ptd × a × b = 0.0829 × 2.6 × ×12 = 0.431T.m Độ võng tấm: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 148 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ptdtc × b f = β× E × δ3 Trong đó: α, β hệ số phụ thuộc vào tỉ số a/b, với a = 2m, b = 1m ⇒ a/b = tra α = 0.0829 β = 0.00277 Kiểm tra: Bề dày thép: × M tt × 0.431 = = 0.0096m = 9.6mm b× R 1× 28000 δ= Chọn δ = 10mm = 1cm Ứng suất tấm: σ= M tt M tt × 0.431× 105 × = = = 2586KG / cm W b × δ2 100 × 12 ⇒ σ = 2586 < R = 2800KG/cm2 ⇒ thõa yêu cầu Độ võng: f = 0.00277 × [f] = 2.6 ×14 = 0.000274m = 0.0274cm 1.25 × 21000000 × 0.013 = 0.0025m = 0.25cm 400 ⇒ f = 0.027cm < [f] = 0.25cm ⇒ thõa điều kiện 2.1.2 Tính sườn tăng cường: Sườn tăng cường xem làm việc với tôn lát Mặt cắt ngang sườn tăng cường đứng: 100 Đặc trưng hình học: A = 31.2cm2 Ix = 294cm2 ymax = 7.25cm ymin = 2.75cm Mặt cắt ngang sườn tăng cường ngang: 100 10 A = 38.4cm2 Ix = 358cm2 ymax = 7.17cm ymin = 2.83cm 20 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 149 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Sườn tăng cường đứng xem dầm giản đơn tựa gối sườn tăng cường ngang có chiều dài tính toán 1m S d Ta có: S = = n Nên ta xem áp lực bê tông truyền lên sườn tăng cường đứng Pmax = Ptd × a = 2.6 × = 5.2T / m b2 12 = 5.2 × = 0.65T.m 8 P = P × b = 5.2 × = 5.2T Phản lực gối: max Mô men sườn: M = Pmax × Nội lực sườn tăng cường có kể đến tính liên tục: Pug = 0.7 × P = 0.7 × 5.2 = 3.64T Pu1/ = 0.5 × P = 0.5 × 5.2 = 2.6T M gu = 0.7 × M = 0.7 × 0.65 = 0.455T.m M1/u = 0.5 × M = 0.5 × 0.65 = 0.325T.m Kiểm tra: M gu M gu × y 0.455 ×105 × 2.75 σg = = = = 425.6KG / cm Wx Ix 294 σ1/ M1/u M1/u × y max 0.325 ×105 × 7.25 = = = = 801KG / cm Wx Ix 294 ⇒ σ max = 801 < R = 2800KG / cm ⇒ thõa điều kiện Sườn tăng cường ngang xem dầm giản đơn a2 22 Ta có: M max = Ptd × b × = 2.6 ×1× = 1.3T.m 8 g M max M u × y max 1.3 ×105 × 7.17 = = = 2603.6KG / cm Kiểm tra: σ = W Ix 358 σ = 2603.6KG/cm2 < R = 2800KG/cm2 ⇒ thõa điều kiện 2.2 Tính toán vách chống hố móng: Vách chống hố móng sử dụng vòng quây cọc ván thép Đóng cọc đònh vò dùng loại cọc thép I400, vò trí cọc xác đònh máy kinh vó Liên kết với cọc đònh vò thép U, thép L tạo thành khung đònh hướng để phục vụ hi công cọc ván thép Trước hạ cọc ván thép phải kiểm tra khuyết tật cọc ván thép độ đồng khớp mộng cách luồn thử vào khớp mộng đoạn cọc ván chuẩn dài khoảng 1.5 – 2m Để xỏ đóng cọc dễ dàng SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 150 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG khớp mộng cọc phải bôi trơn dầu mỡ Phía khớp mộng tự phải bít chân lại miếng thép cho đỡ bò nhồi nhét đất vào rãnh mộng để xỏ đóng cọc ván sau dễ dàng Trong trình thi công phải theo dõi tình hình hạ cọc ván nghiêng lệch khỏi mặt phẳng tường cọc ván phải điều chỉnh kích với dây neo.Nếu không đạt hiệu phải đóng cọc ván đònh hình chế tạo đặc biệt theo số liệu đo đạc cụ thể để khép kín vòng quây 2.2.1 Tính toán chiều sâu đóng cọc ván thép: Sơ đồ tính vòng quay cọc ván thép tầng có chống ngang: Lớp đất đắp 1500 2000 P1 P2 Lớp đất sét L1 o P4 t Lớp đất sét L2 1000 1000 P3 P5 P6 Hệ số áp lực chủ động đất: ϕ 35 λ a = tg (45° − ) = tg (45° − ) = 0.271 2 Hệ số áp lực đất chủ động: ϕ 35 λ a = tg (45° + ) = tg (45° + ) = 3.69 2 Trong đó: ϕ = 35ο Góc ma sát lớp đất Xác đònh áp lực đất chủ động: P1 = 0.5 × λ a × γ dn1 × H12 = 0.5 × 0.271× 0.8 × 22 = 0.4336T H e1 = = = 0.667m 3 P2 = λ a × γ dn1 × H1 × H = 0.271× 0.8 × × 2.5 = 1.084T H 2.5 e2 = = = 1.25m 2 P3 = 0.5 × λ a × γ dn × H 22 = 0.5 × 0.271× 0.475 × 2.52 = 0.4T H 2.5 e3 = = = 0.833m 3 P6 = λ a × γ c × H c × H = 0.271× 2.5 ×1× t = 0.6775tT SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 151 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T e6 = GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG t m Xác đònh áp lực đất bò động: P4 = λ b × ( γ dn1 × H1 + γ dn × H ) × t = 3.69 × (0.8 × + 0.475 × 2.5) × t = 10.286tT t e4 = m P5 = 0.5 × (λ b − λ a ) × γ dn3 × t = 0.5 × (3.69 − 0.271) × 0.952 × t = 1.627t 2T t e5 = m Trong đó: H1 = 2m – Chiều cao lớp đất đắp H2 = 2.5m – Chiều cao lớp đất sét mềm vò trí trụ t – Chiều sâu tính từ đáy lớp bê tông bòt đáy đến vò trí mũi cọc ván thép γdn1 = γ1 − γn = 1.8 −1 = 0.8T / m γ dn2 = γ − γ n = 1.475 − = 0.475T / m3 γ dn3 = γ − γ n = 1.952 − = 0.952T / m Chiều cao t xác đònh theo điều kiện sau: m × Mg ≥ Ml Trong đó: m = 0.95:Hệ số điều kiện cọc ván thép chống ngang Mg – Mô men giữ quay quanh điểm O M g = P1 × (H + e1 ) + P2 × e + P3 × e3 + P6 × e Ml – Mô men lật quanh điểm O M l = P4 × e + P5 × (t − e5 ) Thay vào phương trình điều kiện ta phương trình cân sau: 0.5423 x t3 + 4.821 x t2 – 2.908 =0 Giải phương trình bậc ta : t = 0.764 m Ta chọn: t = 1m 2.2.2 Tính toán cọc ván thép theo điều kiện cường độ: M u max = γ n × (P 1×(e1 + H ) + P2 × e + P3 × e3 ) = 1.5 × (0.4336 × (0.667 + 2.5) + 1.084 × 1.25 + 0.4 × 0.833) = 4.59T.m Chọn cọc ván thép Larssen L-IV có mô men kháng uốn W x = 2200cm3 Kiểm tra: SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 152 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T σ= 2.3 GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG M u max 4.59 ×105 = = 208.6KG / cm < R = 2800 ⇒ thõa điều kiện Wx 2200 Tính chiều dày lớp bê tông bòt đáy Chiều dày lơp bê tông bòt đáy xác đònh sở trọng lượng bê tông, áp lực đẩy đất, ma sát cọc lớp bê tông Bề dày lớp bê tông bòt đáy tính: h≥ Ω × H × γn ≥1 (n × Ω × γ c + k × U × τ) × m Trong đó: Ω = 98m2 –Diện tích đáy hố móng K = – Số cọc móng U = 3.14m – Chu vi cọc τ = 2T/m2 – Lực ma sát cọc với lớp bê tông bòt đáy m =0.9 – Hệ số điều kiện làm việc n =0.9 – Hệ số vượt tải γc = 2.5T/m3 – Trọng lượng riêng bê tông H = 2.5m – Chiều cao tính từ mực nước thi công đến đáy bệ h= 98 × 2.5 ×1 = 0.85 < (0.9 × 98 × 2.5 + × 3.14 × 2) × 0.9 Vậy ta chọn lớp bê tông bòt đáy h = 1m 2.4 THIẾT KẾ THI CÔNG TRỤ T1 2.4.1 Các số liệu tính toán Cao độ đỉnh trụ : Cao độ đáy trụ : Cao độ đáy đài : Cao độ mực nước thi công : Cao độ đáy sông : Chiều rộng móng : Chiều dài móng : + 6.201 m - 0.5 m - 2.5 m + 1.6 m + 1.301 m 6m 10 m 2.4.2 Tính toán chiều dày lớp bêtông bòt đáy Điều kiện tính toán: áp lực đẩy nước phải nhỏ lực ma sát bêtông cọc cộng với trọng lượng lớp bêtông bòt đáy m ( n1.γ bt x.F + nU τ x ) ≥0 Công thức tính: γ n h.F SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 153 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Trong : γ bt = 24,5 KN / m3 : trọng lượng riêng bêtông γ n = 10 KN / m3 : trọng lượng riêng nước x : chiều dày lớp bêtông bòt đáy (m) F : diện tích mặt vòng vây cọc ván F = ( + ) (10 + 2) = 96m n = : số lượng cọc móng τ = 100 KN / m : lực ma sát đơn vò cọc bêtông bòt đáy U = π D = 3,14.1 = 3,14m : chu vi cọc chiều cao tính từ mực nước thi công đến đáy đài: h = 1, − (−2,5) = 4,1m n1 = 0,9 : hệ số vượt tải m = 0,9 : hệ số điều kiện làm việc Vậy ta có : x≥ γ n h.F 1.4,1.96 = = 0.95 m m ( n1.γ bt F + nU τ ) 0,9 ( 0,9.24,5.96 + 6.3,14.100 ) Ta chọn: x = m  Kiểm tra cường độ bêtông bòt đáy chòu mômen uốn tác dụng áp lực nước đẩy lên trọng lượng bêtông đè xuống Cắt m bề rộng lớp bêtông có nhòp dài khoảng cách tường cọc ván Hiệu số trọng lượng bêtông lực đẩy nước xác đònh sau: qtt = γ n h − γ bt x = 10.4,1 − 24,5.1, 25 = 4, 25 KN / m Mômen lớn nhòp : M max = qtt l 4, 25.(2 + 10) = = 76,5KN m 8 Cường độ chòu kéo bêtông : f = M 76,5 76,5 = = = 204 KN / m < 0,5 f c' = 0,5 30 = 274 KN / m b.x 1.1,52 S 6 ⇒ Điều kiện thỏa mãn 2.4.3 Tính toán cọc ván thép 2.4.3.1 Xác đònh độ chôn sâu Khi đào đất vòng vây cọc ván gầu ngoạm Vì mực nước vòng vây cọc bên nên áp lực nước hai bên cân SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 154 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG Ea Eb Các thông số đất Trọng lượng riêng đất Góc ma sát h h1 -4m h2=2,7m H=3,6m h3=2,9m h4=2m MNTC +1,6m γ d = 21KN / m3 ϕ = 16, 48 p lực chủ động đất γ dn h12 Ea = ka Trọng lượng riêng đẩy γ dn = γ d − γ n = 21 − 10 = 11KN / m ϕ Hệ số áp lực chủ động ka = tg 45 − = 0,558 ( ) ( ) p lực đất bò động γ dn h Eb = k p ϕ Hệ số áp lực chủ động k p = tg 45 + = 1, 792 Lấy mômen cân điểm A Ea ( ( h + h2 ) / + h3 − h4 ) − Eb ( h.2 / + H ) = Rút gọn ta phương trình bậc theo h 6,57085.h3 + 5, 764.h − 27, 62.h − 44, 736 = ⇒ h = 3m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 155 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.4.3.2 Tính toán cọc ván thép 0,699m q2 q1 O 2,1m A 2m Thời điểm tính sau đổ bêtông bòt đáy hút hố móng Lúc ta tính cọc ván dầm giản đơn kê hai gối A, tải trọng tác dụng hình vẽ Tính cho m chiều rộng Vò trí điểm nằm cách bêtông bòt đáy 0,5 m Ta có : q1 = ( 2,1 + ) 10 = 41KN / m q2 = 0, 699.11.0,588 = 4, 291KN / m VA = 54,866 KN V0 = 30, 684 KN M max = 11, 431KN m Từ điều kiện : S= M max 11, 431.104 = = 60,165cm3 1900 [ f] Ta chọn cọc ván hình máng FSP-Vl1 Nhật có S = 3820cm3 2.4.3.3 Tính toán nẹp ngang Nẹp ngang coi dầm liên tục kê gối chòu tải trọng phân bố đều: • Khoảng cách chống: l=4m • Tải trọng tác dụng vào nẹp phản lực gối: RA = 54,866 KN / m • Sơ đồ tính có dạng hình vẽ SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 156 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG RA 4m 4m 12m 4m • Ta tính gần mômen lớn theo công thức RA l 54,866.42 = = 87, 785KN m 10 10 M 87, 785.104 S = max = = 462cm3 1900 [ f] M max = Chọn nẹp ngang đònh hình I40 A = 138cm Các thông số nẹp S = 2560cm3 r = 23, 6cm 2.4.3.4 Tính toán chống R = RA l = 54,866.4 = 219, 462 KN Thanh chống chòu lực tập trung Chọn chống chữ I40 Công thức kiểm tra theo điều kiện ổn đònh f = R ϕ.A ϕ : hệ số uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh l l 1200 l= = = 50,847 ⇒ ϕ = 0, r 23, R 21946, ⇒ f = = = 397, KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm ϕ A 0, 4.138 2.4.4 Tính toán ván khuôn Trụ • Diện tích trụ A = 9,379m • Chiều cao trụ h = 6, 701m SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 157 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG • Chọn máy trộn bêtông loại C330 có công suất trộn bêtông W = 10,5m3 / h Vậy trộn V = 42m3 Chiều cao lớp bêtông mà máy trộn 4h h= V 42 = = 4, 478m A 9,379 Khi đổ bêtông chọn đầm dùi có bán kính tác dụng R = 0, 75m ⇒ h > 2.R 3,5m 5m 1,5m • Sơ đồ tải trọng tác dụng vào ván khuôn q qd • Tải trọng tác dụng vào ván khuôn p lực đầm ngang gây qd = γ R = 24,5.0, 75 = 18,375 KN / m Lực xung kích đổ bêtông q = KN / m Vậy áp lực tác dụng vào ván khuôn quy đổi : qd (1,5.0,5 + 3,5) = 19, 62 KN / m tt tc qqd = 1,3.qqd = 1,3.19, 619 = 25,504 KN / m tc qqd =q+ 2.4.4.1 Tính ván lát Chọn ván lát thép có chiều dày 0,8 cm Các sườn tăng cường thép có tiết diện 1x5 cm đan thành ô vuông 20x25cm Tính sơ mômen quán tính cho 1m ván thép : 6.1.53 1.0,83 I= + + 1.0,8.2,52 = 67,543cm 12 12 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 158 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 20 20 20 20 20 Ván thép dày 0,8 cm 25 25 25 25 25 25 25 Sườn tăng cường 1x5 cm Các thép ván khuôn tính kê cạnh có cạnh ngàm cứng Kiểm tra độ võng nhòp ván thép f = tc qqd b E.δ = 19, 619.10−2.254 l 25 = 0, 07 < = = 0,1 2.10 0,8 250 250 Kiểm tra điều kiện bền ván thép Mômen uốn lớn tính theo công thức tt M = a.qqd b a : hệ số tra theo bảng phụ thuộc cạnh ván khuôn (a:b)=(1:25) → a = 0,1 ⇒ M = 0,1.25,504.25.10−4 = 0,159 KN m f = M M 0,159.104 = = = 597, 759 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm 2 b.δ 25.0,8 S 6 2.4.4.2 Tính nẹp ngang Các nẹp ngang có cấu tạo khung nhỏ khép kín, khung chòu áp lực ngang bêtông Mômen uốn tiết diện ngang nẹp ngang tính theo công thức : M= tt qqd a H (l − 0, 25.H ) 10.l = 25,504.0, 252.5.(1, 75 − 0, 25.5) = 0, 228KN m 10.5 Trong đó: a : chiều dài tính toán nẹp ngang H : chiều cao lớp đổ bêtông 4h l : nhòp ván Lực kéo nẹp ngang SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 159 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T F= tt qqd B.H (l − 0,125.H ) 2.l GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG = 25,504.1, 4.5.(1, 75 − 0,125.5) = 57,385KN 2.1, 75 Trong B : bề rộng trụ Chọn nẹp I44 có A = 18,9cm I = 632cm S = 90, 286cm3 Công thức kiểm tra : f = M F 0, 228.104 57,385.102 + = + = 328,845 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm S A 90, 286 18,9 2.4.4.3 Tính giằng Thanh giằng chòu lực xác đònh theo công thức tt T = Fal qqd = 1,5.25,504 = 38, 257 KN Trong đó: Fal = 25.6.10−2 = 1,5m Thanh giằng chòu kéo tâm, ta chọn thép φ 20 Công thức kiểm tra bền : f = T 38, 257.102 = = 1217, 744 KG / cm < [ f ] = 1900 KG / cm A 3,142 Trong : π 22 A= = 3,142cm : diện tích thép TÀI LIỆU THAM KHẢO TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ CẦU 272TCN-272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ MÓNG CỌC TCXD205:1998 KẾT CẤU BÊTÔNG VÀ BTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI TCVN4453:1995 CẦU BÊTÔNG CỐT THÉP TRÊN ĐƯỜNG ÔTÔ CỦA GS.TS LÊ ĐÌNH TÂM SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 160 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP VÀ CẦU THÉP TRÊN ĐƯỜNG Ô TÔ CỦA N.I.POLIVANOP GIÁO TRÌNH CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP TẬP I VÀ II CỦA PGSTS.NGUYỄN VIẾT TRUNG VÀ KS.HOÀNG HÀ, NXB.GIAO THÔNG VẬN TẢI CÁC CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU CỦA PGS-TS NGUYỄN VIẾT TRUNG VÀ KS PHẠM HUY CHÍNH GIÁO TRÌNH TÍNH TOÁN MÓNG CỌC – LÊ ĐỨC THẮNG TÍNH TOÁN KẾT CẤU CẦU BẰNG SAP2000-NGUYỄN VIẾT TRUNG 10 MỐ TRỤ CẦU –NGUYỄN MINH NGHĨA-DƯƠNG MINH THU 11 CẤU KIỆN BÊTÔNG CỐT THÉP-GS.TS NGÔ THẾ PHONG 12 HƯỚNG DẪNTHIẾT KẾ MỐ TRỤ CẦU (TẬP II) CỦA NGUYỄN MINH NGHĨA-NGUYỄN VĂN NHẬM-TRẨN ĐỨC NHIỆMNGUYỄN VIẾT TRUNG 13 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ ĐƯỜNG ÔTÔ-22TCVN-4054-05, BAN HÀNH 2005 VÀ MỘT SỐ TÀI LIỆU CÓ LIÊN QUAN KHÁC -o - DANH SÁCH CÁC BẢN VẼ  01: BỐ TRÍ CHUNG PHƯƠNG ÁN 02: BỐ TRÍ CHUNG PHƯƠNG ÁN 03: CẤU TẠO LAN CAN, ỐNG THOÁT NƯỚC LỀ BỘ HÀNH 04: CẤU TẠO DẦM NGANG, BẢN LIÊN TỤC NHIỆT 05: CẤU TẠO HÌNH HỌC DẦM CHÍNH 06: BỐ TRÍ CỐT THÉP THƯỜNG DẦM CHÍNH 07: BỐ TRÍ THÉP CƯỜNG ĐỘ CAO (CÁP) CHO DẦM CHÍNH 08: CẤU TẠO HÌNH HỌC MỐ M1 09: BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO MỐ M1 10: CẤU TẠO HÌNH HỌC VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO TRỤ T1 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 161 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER–T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 11: CẤU TẠO CỌC KHOAN NHỒI 12: THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 13: THI CÔNG MỐ M1 14: THI CÔNG TRỤ T1 15: THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 162 [...]... TÍNH LỰC TRUYỀN XUỐNG BẢN MẶT CẦU: 58 2.1 Tính Toán Bản Mặt Cầu 59 2.1.1Khái niệm 59 2.1.2Số Liệu Tính Toán 59 2.1.3TÍNH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) 60 2.1.4TÍNH TOÁN BẢN KỀ BẢN HẪNG: 61 2.1.5TÍNH TOÁN BẢN LOẠI DẦM PHÍA TRONG 65 2.1.6BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.7THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.8KIỂM TRA Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 71 2.2 TÍNH TOÁN DẦM NGANG 73 SVTH: HOÀNG... ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.2.3 Tổng hợp nội lực: 75 2.2.4THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO DẦM NGANG 76 CHƯƠNG III 84 THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER- T 84 3.1 Số liệu thiết kế: 84 3.2 Thiết kế cấu tạo 84 3.2.1Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu 84 3.2.2Cấu tạo dầm chủ: 85 3.2.3Cấu tạo dầm ngang: 87 3.3 Tính toán đặc trưng hình học dầm Super- T 87 3.3. 1Mặt cắt trên gối : 87 3.3.2 Mặt cắt tại... XUỐNG BẢN MẶT CẦU: 58 2.1 Tính Toán Bản Mặt Cầu 59 2.1.1Khái niệm .59 2.1.2Số Liệu Tính Toán 59 2.1.3TÍNH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) .60 2.1.4TÍNH TOÁN BẢN KỀ BẢN HẪNG: .61 2.1.5TÍNH TOÁN BẢN LOẠI DẦM PHÍA TRONG 65 2.1.6BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC CHO BẢN MẶT CẦU: .69 2.1.7THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.8KIỂM TRA Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG... CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.2.1Tính nội lực do tónh tải tác dụng lên dầm ngang: 73 2.2.2Tính nội lực do hoạt tải tác dụng lên dầm ngang 74 2.2.3 Tổng hợp nội lực: 75 2.2.4THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO DẦM NGANG 76 CHƯƠNG III 84 THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER- T 84 3.1 Số liệu thiết kế: 84 3.2 Thiết kế cấu tạo 84 3.2.1Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu 84 3.2.2Cấu tạo dầm chủ: 85 3.2.3Cấu tạo dầm. .. XUỐNG BẢN MẶT CẦU: 58 2.1 Tính Toán Bản Mặt Cầu 59 2.1.1Khái niệm .59 2.1.2Số Liệu Tính Toán 59 2.1.3TÍNH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) .60 2.1.4TÍNH TOÁN BẢN KỀ BẢN HẪNG: .61 2.1.5TÍNH TOÁN BẢN LOẠI DẦM PHÍA TRONG 65 2.1.6BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC CHO BẢN MẶT CẦU: .69 2.1.7THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.8KIỂM TRA Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG... 2.1.3TÍNH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) 60 2.1.4TÍNH TOÁN BẢN KỀ BẢN HẪNG: 61 2.1.5TÍNH TOÁN BẢN LOẠI DẦM PHÍA TRONG 65 2.1.6BẢNG TỔNG HP NỘI LỰC CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.7THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU: 69 2.1.8KIỂM TRA Ở TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 71 2.2 TÍNH TOÁN DẦM NGANG 73 2.2.1Tính nội lực do tónh tải tác dụng lên dầm ngang: 73 2.2.2Tính nội lực do hoạt tải tác dụng lên dầm ngang 74 SVTH: HOÀNG... 77 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP 77 DỰ ỨNG LỰC SUPER- T 77 1.1 Chọn sơ đồ kết cấu nhòp: 77 1.2 Mố cầu: 78 1.3 Trụ cầu: 78 1.4 Các đặc trưng vật liệu sử dụng: 78 CHƯƠNG II: PHƯƠNG ÁN 2 81 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN 81 DẦM THÉP LIÊN HP BÊ TÔNG CỐT THÉP 81 2.1 Chọn sơ đồ kết cấu nhòp: 81 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 30 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.2 Mố cầu: 81 2.3 Trụ cầu: ... Trụ 157 PHẦN THỨ HAI THIẾT KẾ SƠ BỘ VÀ SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN CẦU CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN I CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC SUPER- T CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN I 24 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC SUPER- T 24 CHƯƠNG II: PHƯƠNG ÁN 2 30 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN DẦM THÉP LIÊN HP BÊ TÔNG CỐT THÉP 30 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ DẦM CHỦ SUPER- T 43 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN TRỤ CẦU 44 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN MÓNG... phiến dầm vào đúng vò trí Dùng xe lao dầm lao ra vò trí nhòp, hạ dầm kết hợp sàn ngang bằng thủ công đưa dầm vào vò trí Đổ bêtông liên kết các dầm Bước 2 : làm đường vận chuyển xe lao dầm và đường vận chuyển trên nhòp 1 Di chuyển xe lao dầm sang vò trí nhòp 2 Dùng xe lao dầm lao ra vò trí hạ dầm kết hợp sàn ngang bằng thủ công đưa dầm vào vò trí gối Hàn nối các cốt thép chờ dầm ngang đổ bêtông liên kết... 77 1.2 Mố cầu: 78 1.3 Trụ cầu: 78 1.4 Các đặc trưng vật liệu sử dụng: 78 CHƯƠNG II: PHƯƠNG ÁN 2 81 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN 81 DẦM THÉP LIÊN HP BÊ TÔNG CỐT THÉP 81 2.1 Chọn sơ đồ kết cấu nhòp: 81 2.2 Mố cầu: 81 2.3 Trụ cầu: 81 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ MSSV: CD03151 TRANG: 24 ĐATN: TK CẦU DẦM SUPER T GVHD: PGS_TS NGUYỄN BÁ HOÀNG 2.4 Các đặc trưng vật liệu sử dụng: 81 2.5 tính toán dầm thép liên hợp bê tông cốt thép: