LỜI NĨI ĐẦU Góp phần cho phát triển cơng nghiệp giới nói chung tiến khí nói riêng, máy cắt kim loại không ngừng nghiên cứu nâng cao chất lượng để đưa vào sản xuất, chúng tối ưu trình cắt gọt để tạo chất lượng sản phẩm tốt nhằm phục vụ cho sản xuất Máy cắt kim loại đóng vai trị quan trọng phân xưởng khí Ngày nay, với phát triển không ngừng khoa học kĩ thuật, máy công cụ tự động điều khiển xác Chính nhờ phát triển Tin học Tự động hóa hình thành khái niệm phần mềm gia công, đem lại suất lao động, giảm giá thành sản phẩm giải phóng sức lao động cho người Xu hướng phát triển giới cao độ xác gia cơng hồn thiện máy tự động điều khiển Tuy nhiên, máy công cụ vạn kiến thức sở sinh viên nghành khí, sở để nghiên cứu để phát triển máy CN, NC, không nắm vững kiến thức sinh viên khơng hồn thành nhiệm vụ học tập việc xây tảng kiến thức cho sau Vì vây, việc tăng cường nghiên cứu, tìm hiểu thiết kế loại Máy công cụ yêu cầu sinh viên khối ngành Cơ khí Với đề tài “Thiết kết máy phay vạn nằm ngang” (Dựa sở tính kỹ thuật máy 6H82) Đồ án Máy cơng cụ, em nghiên cứu, tìm tịi, tính tốn, thiết kế cách kỹ lưỡng cẩn thận Trong q trình tính tốn thiết kế khơng thể tránh sai sót chưa hiểu hết máy khoảng thời gian có hạn Vậy em mong thầy bảo để em hồn thiện nhiệm vụ cách tốt giúp em làm tốt việc thiết kế sau Em biết ơn hướng dẫn tận tình thầy giáo Nguyễn Phạm Thế Nhân góp ý từ anh chị, bạn lớp học phần giúp em hoàn thiện đồ án môn học Đà Nẵng, tháng 12 năm 2021 Sinh viên thực Nguyễn Quang Nam CHƯƠNG 1: TÌM HIỂU VỀ MÁY PHAY NẰM NGANG VẠN NĂNG CỠ TRUNG Máy phay gì? Máy phay loại máy dùng khí , có tác dụng làm nhẵn, làm phẳng, định hình sản phẩm định gia cơng Ngồi máy phay cịn gia công bề mặt khoét, khoan,……  Máy phay ngang vạn số máy công cụ có tính vạn cao Được sử dụng rộng rãi nhà máy khí để chế tạo dụng cụ, thiết bị công nghiệp, khuân dập nhiều sản phẩm khác  Trục nằm ngang trục mang dao chuyển động  Bàn máy mang phơi có ba chuyển động thẳng góc +Chuyển động chạy dao dọc : sang phải, sang trái +Chuyển động chạy dao đứng : lên, xuống +Chuyển động chạy dao ngang : ra,vào  Ngồi bàn máy cịn quay quanh trục thẳng đứng để phay bánh nghêng rãnh xoắn  Đặc biệt máy phay cịn gia cơng mặt phức tạp, mặt phẳng định hình, gia cơng rãnh lỗ ren ngồi, bánh Nếu có đồ gá thích hợp tiện chi tiết có độ xác cao  Máy phay so với máy bào, máy xọc có nhiều ưu điểm cho suất cao, giá thành hạ vừa nâng cao khả công nghệ chất lượng sản phẩm Khả công nghệ máy - Máy phay gia cơng mặt phẳng, mặt định hình, mặt trịn xoay nhờ bàn máy quay trục thẳng đứng dùng đầu phân độ cịn phay rãnh xoắn, phay bánh nghiêng + Phơi gia cơng phôi lớn, phôi khối, vỏ hộp hoặc phôi nhỏ + Dụng cụ cắt dùng tất loại dao thông dụng - Dao phay trụ dao phay mặt đầu tổn hao công xuất nhiều nhất, đặc biệt dao phay trụ Các dao phay trụ nghiêng cị đường kính: D =40-100(mm) máy phay vạn rộng phù hợp với nhiều loại hình sản xuất - Có thể dùng phay để gia cơng bề mặt trụ ngồi, mặt trụ trong, phay rãnh trịn xoay mặt trụ dựa nguyên tắc dao phơi cùng quay Phân tích chuyển động tạo hình 2.1 Sự tạo hình bề mặt dạng bề mặt gia cơng - Hình dạng bề mặt chi tiết, dụng cụ gia cơng khí đa dạng Khi điểm chuyển động tạo thành đường, đoạn thẳng ( gọi đường sinh ) chuyển động liên tục dựa đường khác ( gọi đường chuẩn ) tạo thành mặt Đó quỹ đạo điểm hay đường - Chuyển động tương đối đường sinh đường chuẩn gọi chuẩn động tạo hình bề mặt gia cơng Đó chuyển động tương đối dao phôi Để hình thành nên bề mặt gia cơng Chúng chuyển động đơn giản hay phức tạp theo phương pháp chép hình, bao hình, quỹ tích (theo vết), phương pháp tiếp xúc 2.2 Các chuyển động tạo hình a Chuyển động tạo hình thứ ( chuyển động ): dao phay quay trịn - Khi dao quay trịn tiếp xúc với bề mặt phơi tạo bề mặt chi tiết cần gia công Tùy vào sản phẩm cần gia công mà sử dụng mũi dao khác Dựa vào chiều quay mũi dao ta chia làm hai loại: + Phay thuận: Thành phần lực cắt theo phương thẳng đứng ép phôi xuống bàn máy cần lực kẹp nhỏ giảm bớt tượng rung động Chiều dày tiết diện cắt a thay đổi không gây tượng trượt Nhưng bề măt có lớp vỏ cứng, dao dễ bị mẻ va đập ban đầu vào lớp vỏ cứng Dao quay cùng chiều với hướng tịnh tiến phôi nên không khử hết độ rơ bàn máy với trục vít me dễ gây rung động + Phay nghịch: Ngược lại với phay thuận điểm tiếp xúc dao phôi vecto vận tốc vecto chạy dao ngược chiều Thành phần lực cắt theo phương thẳng đứng có xu hướng nâng chi tiết lên dễ gây rung động lực kẹp phôi phải lớn Chiều dày tiết diện cắt a thay đổi lượng chạy dao nhỏ khơng cắt mà gây tượng trượt Vì dao cắt từ lên, chiều dày cắt tăng dần trình cắt êm, tải trọng máy tăng dần, không va đập vào lớp vỏ cứng bề mặt phôi nên dao không bị mẻ vỡ b Chuyển động chạy hình thứ hai ( chạy dao ): Là chuyển động dao hay chi tiết gia công kết hợp với chuyển động tạo nên q trình cắt gọt Chuyển động chạy dao liên tục hay gián đoạn thực theo xu hướng vng góc với chuyển động chuyển động tịnh tiến theo phương hoặc kết hợp với - Tùy vào hướng chuyển động mà ta có: + Chuyển động chạy dao ngang + Chuyển động chạy dao dọc + Chuyển động chạy dao đứng 2.3 Sơ đồ kết cấu động học máy CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ ĐỘNG HỌC CỦA MÁY 2.1 Tính tốn thơng số kỹ thuật máy Bảng thơng số tính kỹ thuật số máy tương tự Dựa vào số liệu ban đầu cho : kích thước bàn máy số Kích thước bàn máy số : 1250x320 (mm) Từ bảng phân tích đặc tính ta nghiên cứu cụ thể máy 6H82 loại máy tiểu biểu để biết phương án không gian, phương án cấu trúc máy để sở thiết kế máy mới, kế thừa ưu điểm máy sản xuất 2.1.1 Các thông số động học Xác định vận tốc cắt Vc : + Tra bảng 9.38 ( Sổ tay CNCTM tập – trang 73 ), khoảng cách từ tâm trục đến mặt xà ngang 155 mm, nên đường kính lớn gia cơng máy: Dmax = 310 mm, ta có phạm vi điều chỉnh đường kính chi tiết gia cơng: (Thiết Kế Máy Cắt Kim Loại –NGUYỄN NGỌC CẨN – Trang 18 ) + Chọn đường kính nhỏ nhất: (mm) + Chiều sâu cắt lớn nhỏ nhất: Với C = 0.7 trường hợp thép + Lượng chạy dao lớn nhỏ : Smax = ( ) tmax Chọn Smax= tmax =0.68 (mm/vòng) Smin =( ) S max; Chọn Smin= Smax =0.068 (mm/vòng) + Xác định vận tốc cắt lớn nhỏ : ; Trong đó: T: m, x, y, Cv số mũ tra bảng (5-39) Sổ tay CNCTM tập Có: Cvmax = 75,5 , x = 0,3 , y= 0,2 Cvmin =48,5 , x = 0,3, y = 0,4 Vmax= = 122,8( vg/ph) Vmin = = 35,5 (vg/ph) Số vòng quay tới hạn : (vg/ph) (vg/ph) (vg/ph) Sơ ta thấy n = 36,5 ÷ 1008,7 (vg / ph) Tuy nhiên để xác định phạm vi diều chỉnh tốc độ trục thích hợp điều kiện sử dụng thục tế, ta tham khảo phạm vi điều chỉnh tốc độ máy 6H82 có n =30 ÷ 1500(vg / ph) phạm vi bao hàm tốc độ ta tính tốn khơng sai lệch bao nhiêu, nên ta chọn tốc độ cho máy thiết kế là: nmin =30 (vg / ph) nmax = 1500 (vg / ph) + Phạm vi điều chỉnh số vòng quay : + Phạm vi điều chỉnh lượng chạy dao : Xác định công bội : + Do chuỗi số vòng quay phân bố theo quy luật cấp số nhân nên ta có 1≤ Φ ≤ + Theo bảng cơng bội ta có: Φ =1.06;1.12;1.26;1.14;1.58;1.78;2 Ở máy vạn tuyệt đại phận máy cơng cụ dùng thích hợp ϕ=1.26 thõa mãn điều kiện sử dụng cần thiết Xác định số cấp tốc độ Z : Số cấp tốc độ: + Do Z số nguyên cần lấy bội số 3, truyền động hộp tốc độ thường khối bánh có 2, hoặc = 2×2 bánh thực hiện, nên chọn Z=18 + Tốc độ hộp tốc độ có vịng quay cần thiết kế theo tiêu chuẩn sau: nz = Φ ×nz-1 ; n1= nmin = n1 =30 ; n2 =37.5 ; n3 = 47.5 ; n4 = 60 ; n5 = 76 ; n6 = 95 ; n7 = 120 ; n8 = 150 n9 = 190 ; n10 =240 ; n11 =300 ; n12 =380 ; n13 = 480 ; n14 = 600 ; n15 = 760 ; n16 = 960 n17 = 1200 ; n18 = 1500 Vậy ta phải thiết kế hộp tốc độ có đủ 18 cấp tốc độ 2.1.2 Tính cơng suất, chọn động a Xác định chế độ cắt thử : b Xác định lực cắt cơng suất động dẫn : Khi phay nghịch lực tác dụng lớn phay thuận ta tính lực cho trường hợp phay nghịch để chọn động Với chế độ cắt thử nhanh, tra bảng II-3, ta có : C=682 ; Y=0,72 ; K=0,86 Thay vào ta : P0 = 2464 (N) Pz = 1232¸1478 (N) Chọn Pz = 1300 (N) Ps = (1¸1,2).2464 = 2464¸2957 (N) Chọn Ps = 2700 (N) Các trục hộp quay, ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng, theo sách giáo trình: “Tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí –Tập 1”  a tính Vì trục quay chiều nên ứng suất thay đổi theo chu kì mạch động,  m1 ; a tính theo cơng thức: Phương pháp gia cơng máy phay, tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt Ra=25-0,63 [  m ], theo bảng 10.8 trang 197 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1”, hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx = Không dùng phương pháp tăng bền bề mặt hệ số tăng bền: Ky=1 Theo bảng 10.12 trang 199 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” dùng hình chữ nhật, hệ số tập trung ứng suất rãnh then hoa ứng với vật liệu b = 600 [Mpa] K = 1,55 K = 2,36 Từ bảng 10.10 với d = 30 [mm], lấy  = 0,85 = 0,78 ta xác định tỉ số: K/ = 1,82; K/ = 3,03; Tra bảng 10.11 trang 198 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” ứng với kiểu lắp chọn b = 600[Mpa] đường kính tiết diện nguy hiểm ta tra tỉ số K/ = 1,79; K/ = 1,47; - Xác định hệ số K d K d theo cơng thức 10.25 10.26 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” - Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp S theo công thức 10.20 trang 195 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” - Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp S theo công thức 10.21 trang 195 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” - Hệ số an tồn theo cơng thức 10.19 trang 197 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” Vậy tiết diện I trục thỏa mãn độ bền mỏi với hệ số an toàn S = 4,88 - Xét tiết diện II có đường kính d = 30 [mm] Tương tự tiết diện I Riêng có a= max= M2/W1=13,43[Mpa] - Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp S - Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp - Hệ số an toàn: - Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh: Theo công thức 10.27 10.30 trang 200 sách giáo trình: “Thiết kế hệ thống dẫn động khí – Tập 1” Điều kiện thỏa mãn độ bền tĩnh là: ;  Tiết diện có d=40[mm]  = Mmax/ (0,1.d3) = /(0,1.303) = 25,32 [Mpa]  = Tmax/ (0,2.d3) = 124675,8/(0,2 303) = 7,64 [Mpa] [] = 0,8 ch = 0,8.340 = 272 [Mpa]; Vậy, trục đảm bảo điều kiện bền 3.5 Bảng số liệu kích thước bánh răng, trục hộp chạy dao chọn ổ Trục TT ZII1 Trục Số 44 m 2,5 Bánh dchia dtrục [mm] [mm ] 110 20 Lắp ghép Cơ cấu phụ Tên dtrục [mm] Ổ bi đỡ 20 II Trục III ZII2 26 2,5 65 20 ZIII1 27 2,5 67,5 26 ZIII2 36 2,5 90 26 Ổ bi đỡ 20 Ổ bi đỡ 20 ZIII3 18 2,5 45 26 ZIII4 61 2,5 152,5 20 ZIV1 27 2,5 67,5 25 Trục IV Ổ bi đỡ 20 ZIV2 21 2,5 52,5 25 ZIV3 18 2,5 45 25 ZIV4 24 2,5 60 25 ZIV5 36 2,5 90 25 ZIV6 18 2,5 45 20 48 2,5 120 20 ZV1 57 2,5 142,5 25 Ổ bi đỡ 25 ZV2 42 2,5 105 32 Ổ bi đỡ 32 ZV3 45 2,5 112,5 32 Ổ bi 25 Ổ bi đỡ 35 ZIV7 Trục V đỡ ZV4 ZV5 39 2,5 97,5 45 2,5 112,5 15 2,5 37,5 28 2,5 70 32 32 Ổ bi đỡ 25 ZV6 ZVI1 Trục VI 25 ZVI2 43 2,5 107,5 25 ZVI3 45 2,5 112,5 30 Ổ bi đỡ 25 3.6 Cơ cấu đặc biệt xích chạy dao Cơ cấu cụm ly hợp an tồn Trên hình trình bày kết cấu cụm ly hợp bi an toàn M2, ly hợp vấu M3 ly hợp ma sát M4 cấu chạy dao máy phay 6H82 Ly hợp an toàn dùng để ngăn ngừa tải, bảo vệ không cho máy hoặc cấu làm việc với tải trọng q mức cho phép Trong q trình tính toán ly hợp, máy khỏi dừng cách ngẫu nhiên, ta thường lấy mơ men tính: Mt = (1,15  1,25) Mmax Mmax mô men xoắn giới hạn Hoạt động : mô men xoắn truyền từ ly hợp sang ly hợp (hoặc ngược lại) Khi tải lực ma sát thắng lực đẩy lị xo, viên bi trượt khơng tì vào bạc nữa, hai ly hợp không nối với Bánh Z40 quay bình thường 3.7 Thiết kế hệ thống điều khiển xích chạy dao Chọn kiểu kết cấu tay gạt điều khiển Hệ thống điều khiển phải thoả mãn yêu cầu sau: - Hệ thống điều khiển phải điều khiển nhanh nhằm mục đích rút ngắn thời gian điều khiển để tăng suất lao động Song phải nằm phạm vi giới hạn vận hành người - Điều khiển tin cậy xác, thể giải pháp kết cấu tạo điều kiện thuận lợi dễ nhớ cho người công nhân, đồng thời dễ lắp ráp sửa chữa - Điều khiển phải an toàn, nhẹ nhàng, dẽ thao tác, nên bố trí tập trung hệ thống tay gạt vị trí thuận lợi cho người sử dụng - Các vị trí điều khiển phải có hệ thống định vị Ta chọn loại gạt với hệ thống đĩa lỗ máy tương tự 6H82 Lập bảng tính vị trí bánh tương ứng với tay gạt ta có : Trên trục II có khối bánh bậc (A), có vị trí ăn khớp làm việc: Trái ( A – T ) đường truyền i3, Giữa ( A – G ) đường truyền i1 Phải ( A – P ) đường truyền phải ( A – P ) đường truyền i2 Sơ đồ gạt: - Vị trí ăn khớp trái: III dia dia i3 II chot P 0+ + chot Tại vị trí ứng với chốt đĩa khơng có lỗ ứng với chốt đĩa có lỗ Cho ta tỷ số truyền i3 - Vị trí ăn khớp giữa: III i1 dia dia II chot G + + chot Tại vị trí ứng với chốt đĩa có lỗ cịn đĩa khơng có lỗ Cho ta tỷ số truyền i1 - Vị trí ăn khớp phải: III i2 dia dia II chot T 0 + + chot Tại vị trí ứng với chốt đĩa có lỗ cịn ứng với chốt đĩa khơng có lỗ Cho ta tỷ số truyền i2 - Trên trục có khối bánh bậc ( B ) với vị trí ăn khớp làm việc: Giữa ( B – G ) vị trí làm việc với đường truyền i4, Trái ( B – T ) vị trí làm việc với đường truyền i6 Phải ( B – T ) vị trí làm việc với đường truyền i5 Sơ đồ gạt: - Vị trí ăn khớp trái: IV i6 dia dia III chot P + + 0 chot Tại vị trí ứng với chốt đĩa khơng có lỗ ứng với chốt đĩa có lỗ Cho ta tỷ số truyền i6 - Vị trí ăn khớp giữa: IV i4 dia dia III chot G + + chot Tại vị trí ứng với chốt đĩa có lỗ cịn đĩa khơng có lỗ Cho ta tỷ số truyền i4 - Vị trí ăn khớp phải: IV i5 dia dia III chot chot T 0 + + Tại vị trí ứng với chốt đĩa có lỗ cịn ứng với chốt đĩa khơng có lỗ Cho ta tỷ số truyền i5 Hành trình tay gạt Với khối ( A ): LA = LAT + LAP + 2f = 2L1 Với khối ( B ): LB = LBT + LBP + 2f = 2L2 Với khối ( C ): LC = L3 Do hộp chạy dao ta chọn chiều rộng b bánh nên ta có: L1 = L2 = 2B + 2f , L3 = B + 2f + b Với: B = 24 mm chiều rộng vành f = mm khoảng cách bánh kề b = 10 mm chiều dài vấu ly hợp Từ ta có hành trình gạt khối A khối B là: LA= LB = 2.( 2B + 2f ) = 116 mm Tức lần gạt L1 = L2 = 58 mm Hành trình gạt khối C : LC = L3 = 35 mm Ta có chiều dài chốt xuyên qua đĩa lỗ khối sau : Khối A khối B 116 mm, khối C 35 mm Tính tốn thiết kế đĩa lỗ Từ sơ đồ động kết hợp với lưới kết cấu ta lập bảng điều khiển sau: B C M1 i4 i2 i1 Lưới kết cấu: III i1 i5 II i2 I Trên trục có khối bánh bậc A có vị trí ăn khớp: Trên trục có khối bánh bậc B có vị trí ăn khớp Trên trục có gạt C dùng để đóng mở ly hợp M1 có vị trí ăn khớp Viết lại hệ phương trình: S1 = nđc.i0.i1 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S2 = nđc.i0.i1 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S3 = nđc.i0.i1 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S4 = nđc.i0.i2 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S5 = nđc.i0.i2 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S6 = nđc.i0.i2 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S7 = nđc.i0.i3 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S8 = nđc.i0.i3 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S9 = nđc.i0.i3 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S10 = nđc.i0.i4 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S11 = nđc.i0.i4 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S12 = nđc.i0.i4 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S13 = nđc.i0.i5 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S14 = nđc.i0.i5 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S15 = nđc.i0.i5 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S16 = nđc.i0.i6 ( A: trái ).i4 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S17 = nđc.i0.i6 ( A: trái ).i5 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S18 = nđc.i0.i6 ( A: trái ).i6 ( B: ).i7.i8 ( C: trái ) S1 T + + G 0 + + T + + S2 T + + P + + T + + S3 T + + T + + T + + S4 P + + G 0 + + T + + S5 P + + P + + T + + S6 P + + T + + T + + S7 G 0 + + G 0 + + T + + S8 G 0 + + P + + T + + S9 G 0 + + T + + T + + S10 T + + G 0 + + P + + S11 T + + P + + P + + S12 T + + T + + P + + S13 P + + G 0 + + P + + S14 P + + P + + P + + S15 P + + T + + P + + S16 G 0 + + G 0 + + P + + S17 G 0 + + P + + P + + S18 G 0 + + T + + P + + Từ sơ đồ bố trí khơng gian trục chốt điều khiển tỏng vẽ theo máy tương tự ta bố trí chốt khối sau: Hai chốt chốt khối A bố trí vịng trịn có đường kính tương ứng D1 = 190 mm D2 = 180 mm chốt chốt mang gạt Hai chốt khối B bố trí vịng trịn có đường kính tương ứng D3 = 130 mm D4 = 110 mm Hai chốt khối C bố trí cùng vịng trịn có đường kính D = 36 mm Xác định lỗ vòng trịn: Các kí hiệu bảng điều khiển cho khối có ý nghĩa sau: + + - chốt không qua đĩa tức vị trí đĩa khơng có lỗ - chốt qua đĩa tức vị trí đĩa có lỗ + + - chốt qua đĩa tức vị trí có đĩa có lỗ + + - chốt qua đĩa tức vị trí đĩa có lỗ - chốt qua đĩa tức vị trí có đĩa có lỗ - chốt không qua đĩa tức vị trí đĩa khơng có lỗ Với ý nghĩa ký hiệu bảng điều khiển vậy, qua bảng điều khiển ta dễ dàng xác định số lỗ vòng tròn đĩa sau: Do có 18 cấp tốc độ cần phải điều chỉnh đĩa chia làm 18 cung tương ứng với 18 vị trí điều khiển Trên vịng trịn D1 = 190 mm Ở đĩa có 12 lỗ phân bố đối xứng đĩa, lỗ liên tiếp tương ứng với vị trí chốt khối A thơng qua, vị trí khơng có lỗ đĩa lại lỗ tương ứng với vị trí chốt khối A thơng qua, cịn lại vị trí khơng có lỗ Ở đĩa có lỗ tương ứng vị trí khối A thơng qua tương ứng với vị trí chốt khơng thơng qua đĩa 1, thể vòng tròn nét đứt, vịng trịn có vị trí chốt khối A qua đĩa ứng với vị trí gạt khối A vị trí ăn khớp bên phải Trên vịng trịn D2 = 170 mm Ở đĩa có 12 lỗ phân bố đối xứng đĩa, lỗ liên tiếp ứng với vị trí chốt khối A thơng qua, vị trí khơng có lỗ đĩa lỗ tương ứng với vị trí chốt khối A thơng qua, cịn lại vị trí khơng có lỗ Ở đĩa có lỗ tương ứng vị trí chốt khối A thơng qua, thể vòng tròn nét đứt, vịng trịn có vị trí tương ứng với vị trí chốt khối A qua đĩa tương ứng với vị trí gạt khối A vị trí ăn khớp bên trái Trên vòng tròn D3 = 130 mm Ở đĩa có 12 lỗ đươc phân bố vịng trịn, cách vị trí tương ứng khơng có lỗ lại có lỗ tương ứng với vị trí chốt khối B thơng qua Ở đĩa có lỗ tương ứng với vị trí chốt khối B thông qua phân bố vòng tròn , cách vị trí khơng có lỗ lại có lỗ ứng với vị trí chốt khối B thơng qua, lỗ tương ứng với vị trí gạt khối B vị trí ăn khớp bên trái Trên vòng tròn D4 = 110 mm Ở đĩa có 12 lỗ phân bố vịng trịn, cách vị trí khơng có lỗ lại có lỗ tương ứng với vị trí chốt khối B thơng qua Ở đĩa có lỗ ứng với vị trí chốt khối B thông qua phần bố vịng trịn, cách vị trí khơng có lỗ lại có lỗ tương ứng với vị trí chốt khối B thông qua, lỗ tương ứng với vị trí gạt khối B vị trí ăn khớp phải Trên vịng trịn D5 = 36 mm Ở đĩa có lỗ phân bố liên tiếp vòng tròn ững với vị trí liên tiếp chốt khối C thay thông qua, tương ứng với vị trí lỗ đĩa có lỗ ững với vị trí liên tiếp chốt C thay thông qua Khi chốt khối C thông qua lỗ ứng với gạt khối C đóng ly hợp vấu để thực đường truyền trực tiếp, chốt thông qua lỗ ứng với vị trí gạt khối C ngắt ly hợp vấu, thực đường truyền phản hồi Do phân bố lỗ vòng tròn nên để đơn giản gia cơng lỗ vịng trịn đĩa ta kết hợp đơn giản khơng phải gia cơng lỗ vịng trịn đĩa ta kết hợp làm bậc đầy mặt trục ghép đĩa Kết cấu cối ghép đĩa lỗ hình vẽ: 45 Từ kết phân tích ta tơng hợp lại ta có kết cấu đĩa lỗ sau: Các vòng tròn nét liền biểu thị lỗ đĩa vòng tròn nét đức biểu thị cho lỗ đĩa 2, chấm đen hình tượng trưng cho vị trí chốt mà đĩa khơng có lỗ Theo máy tương tự ta chọn đường kính lỗ đĩa mm, đĩa 10 mm ứng với chốt cịn chốt đường kính lỗ đĩa mm đĩa mm Hai đĩa ghép cối trụ có kết cấu cố định chốt đinh tán hình bên TÀI LIỆU THAM KHẢO Thiết kế máy cắt kim loại – Nguyễn Ngọc Cẩn – Trường ĐHBK TP.HCM Bài giảng Máy công cụ - Bùi Trương Vỹ - khoa Cơ khí – Trường ĐH Bách khoa – ĐH Đà Nẵng Sổ tay Công nghệ chế tạo máy tập 1,2,3 – NXB Khoa học kỹ thuật, 2005 Thiết kế Chi tiết Máy – Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm – NXB GD Chi tiết máy tập 1, – Nguyễn Trọng Hiệp – NXB Giáo dục, 2007 Dung sai lắp ghép – Ninh Đức Tốn – NXB Giáo dục, 2007 ... giúp em hồn thiện đồ án mơn học Đà Nẵng, tháng 12 năm 2021 Sinh viên thực Nguyễn Quang Nam CHƯƠNG 1: TÌM HIỂU VỀ MÁY PHAY NẰM NGANG VẠN NĂNG CỠ TRUNG Máy phay gì? Máy phay loại máy dùng khí... cứu, tìm hiểu thiết kế loại Máy cơng cụ yêu cầu sinh viên khối ngành Cơ khí Với đề tài “Thiết kết máy phay vạn nằm ngang? ?? (Dựa sở tính kỹ thuật máy 6H82) Đồ án Máy cơng cụ, em nghiên cứu, tìm tịi,... gia cơng Ngồi máy phay cịn gia cơng bề mặt khoét, khoan,……  Máy phay ngang vạn số máy cơng cụ có tính vạn cao Được sử dụng rộng rãi nhà máy khí để chế tạo dụng cụ, thiết bị công nghiệp, khuân