Thiết kế chung cư cao tầng lý thường kiệt 2

THIẾT KẾ SÀN LẦU 5

KẾT CẤU CẦU THANG

Kết cấu cầu thang

Cầu thang dạng bản 2 vế, mỗi vế 10 bậc, kích thước lxh mỗi bậc là 250x165mm Độ dốc cầu thang: 165 0

 l       Chọn sơ bộ chiều dày bản thang:

Chọn sơ bộ kích thước các dầm cầu thang:

Hình 2.1 Mặt bằng cầu thang chính.

Hoàng Quang Tiệp MSSV:207KH047 28

Cấu tạo các lớp bậc thang:

Hình 2.2 Cấu tạo các lớp cầu thang 2.1.2 Tải trọng

2.1.2.1 Tĩnh tải: Gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo

- Đối với bản chiếu nghỉ:

Trong đó: i là khối lượng của lớp thứ i  i là chiều dày của lớp thứ i n i là hệ số tin cậy của lớp thứ i

- Đối với bản thang (Phần bản nghiêng)

Trong đó: i là khối lượng lớp thứ i n i là hệ số tin cậy cưa lớp thứ i

 tdi là chiều dày tương đương của lớp thứ I theo phương của bản nghiêng

 Đối với lớp gạch Ceramic và lớp vữa xi măng có chiều dày  i ,chiều dày tương đương xác định như sau:

     Trong đó: là góc nghiêng của cầu thang

-Gạch ceramic dày 10 -Lớp vữa lót dày 20 -Bậc thang xây gạch -Bản BTCT dày 120 -Lớp vữa trát dày 15

-Gạch ceramic dày 10-Lớp vữa lót dày 20-Bản BTCT dày 100-Lớp vữa trát dày 10

Hoàng Quang Tiệp MSSV:207KH047 29 l b là chiều dài bậc thang h b là chiều cao bản thang

 Đối với bậc thang: os 2 td b h c 

Tải trọng tác dụng lên bản thang g 2 , có phương thẳng góc với trục của bản nghiêng,phân làm 2 lực theo 2 phương:

Theo phương dọc trục bản nghiêng:là g , 2 tạo lực dọc trong bản nghiêng ,để đơn giản tính toán khi tính toán không xét đến thành phần lực dọc này

 Bảng 2.1 Tĩnh tải chiếu nghỉ

STT Vật liệu Chiều dày

 (kN/m 3 ) n Tĩnh tải tính toán gtt 2 (kN/m 2 )

Bảng 2.2 Tĩnh tải bản thang

Chiều dày  td i (m) n Tĩnh tải tính toán g 1 tt(kN/m 2 )

Tải trọng theo phương đứng:

2.1.2.3 Tổng tải Đối với chiếu nghỉ: q 1 g 1 tt  p 3.809 3.6 7.409  kN m/ 2 Đối với bản thang: q 2 g 2 tt  p 7.234 3.6 10.834  kN m/ 2

2.1.3 Sơ đồ tính bản thang

Liên kết giữa bản thang và dầm chiếu nghỉ được coi là liên kết khớp, trong khi hai cạnh liên kết với chiếu nghỉ cũng được xem là liên kết khớp, và cạnh còn lại sẽ ở trạng thái tự do.

Bản thang theo phương cạnh dài không liên kết vào vách cứng cần được thi công với cốt thép cấu tạo nhằm chống nứt ở phần giữa bản thang và mặt tường.

Hình 2.3 Sơ đồ tính vế 1

Hình 2.4 Sơ đồ tính vế 2

Xét tại một tiết diện bất kỳ, cách gối tựa A một đoạn là x,tính moment tại tiết diện đó:

 Lấy đạo hàm của Mx theo x và cho đạo hàm đó bằng không,tìm được x:

Từ đó tìm được Mmax là:

-Tính vế 2:kết quả tương tự như vế 1

Sử dụng: Bê tông B20 có: Rb = 11.5 (Mpa)

Cốt thép AI có: Rs = 225 (Mpa) Cốt thép AII có: Rs = 280 (Mpa)

Giả thiết : a = 20 (mm), h0 = 120– 20 = 100 (mm), b = 1000 (mm)

Kết quả tính toán cốt thép cầu thang :

Bố trí cốt thép: xem bản vẻ KC 02/09

2.1.4 Sơ đồ tính sàn chiếu nghỉ:

Chọn bề dày sàn chiếu nghỉ là hs0mm

100 3 3 d s h h    ,Xem liên kết giữa dầm và sàn là liên kết ngàm 2.1.4.1 Tải trọng

Tổng tải trọng: qcn=3.809+3.6=7.409kN/m 2

Hình 2.5 Sơ đồ tính sàn chiếu nghỉ

Mômen tại nhịp và gối :

Trong đó các hệ số m m k k 91 ; 92 ; 91 ; 92 được tra trong phụ lục sách kết cấu bêtông cốt thép phần cấu kiện nhà cửa – Võ Bá Tầm

Bảng 2.5 Kết quả nội lực Ô sàn L1(m) L2(m) 1

Sàn chiếu tới 1.5 3 2 m91 0.0183 M1 0.61 m92 0.0046 M2 0.15 k91 0.0392 MI 1.31 k92 0.0098 MII 0.33

2.1.4.4.Kết quả tính và bố trí cốt thép:

Betong B20 ,Rb = 11.5 MPa, thép AI, Rs= 225MPa

Ta có kết quả tính và bố trí cốt thép như bảng sau

Bảng 2.6 Kết quả cốt thép

M α ξ As tính As chọn Thép μ%

2.1.5.1 Sơ đồ tính của dầm chiếu nghỉ:

Sơ đồ tính của dầm chiếu nghỉ là ngàm hai đầu

Hình 2.6 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ

+Trọng lượng bản thân dầm:

+Tải trọng do bản chiếu nghỉ truyền vào có dạng hình thang,để đơn giản ta chuyển về dạng phân bố đều:

+Tải trọng do phản lực gối tựa của bản thang truyền vào:

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ:

Biểu đồ moment và lực cắt:

Hình 2.7 Biểu đồ moment qL/2

Hình 2.8 Biểu đồ lực cắt

M α ε As tính As chọn Thép μ%

Chọn cốt đai 6 ,số nhánh n=2

Lực cắt lớn nhất QF.86kN

Tính khả năng chịu cắt của bê tông

Suy ra:phải tính cốt đai

Bước cốt đai lớn nhất:

Bước cốt đai cấu tạo:

    Đối với đoạn dầm gần gối tựa(đoạn L/4)

    Đối với đoạn dầm giữa nhịp (đoạn L/2)

Bước cốt đai tính toán:

Chọn cốt đai 6 ,số nhánh n=2,khoảng cách các cốt đai s0mm ở gần gối và s 0mm ở giữa nhịp

Cốt đai bố trí đủ khả năng chịu cắt

Bố trí cốt thép: xem bản vẻ KC.02/09

Hoàng Quang Tiệp MSSV: 207KH047 36

THIẾT KẾ BỂ NƯỚC

Cấu tạo bể nước

Đây là tòa nhà chung cư 10 tầng mỗi tầng có 8 căn hộ, mỗi căn hộ 5 người Vậy số người trong tòa nhà là 400 người

Trang thiết bị ngôi nhà loại IV được định nghĩa là nhà có hệ thống cấp thoát nước đầy đủ, bao gồm các dụng cụ vệ sinh và thiết bị tắm thông thường Để biết thêm chi tiết, tham khảo bảng 1.1 trong sách cấp thoát nước của Bộ Xây Dựng.

 Tiêu chuẩn dùng nước trung bình q tb sh 0 l/người.ngày đêm

 Hệ số điều hòa ngày:Kng=1.35 (1.35  1.5) theo TCXD –33 –68

 Với số đám cháy đồng thời :1 đám cháy trong thời gian 10 phút,nhà 3 tầng trở lên ,tra bảng phụ lục ta đươc: qcc (l/s)

Dung lượng sử dụng nước sinh hoạt trong ngày đêm: max

Lượng nước dùng để chữa một đám cháy trong 10 phút

Dung tích hồ nước mái:

Như vậy ta chọn 1 hồ nước và mỗi ngày bơm 2 lần

Bể nước đặt trên hệ cột trục 2,3 và B’,C’ căn cứ vào hệ lưới cột ta có kích thước của bể là:a=9m,b=6.9m

  Như vậy chọn chiều cao bể h=1m

6.9 a h m a m b         Như vậy bể nước của công trình thuộc dạng bể thấp

Hình 3 Mặt bằng bể nước

Hình3.1 Cấu tạo hồ nước Chọn sơ bộ tiết diện :

Tính toán bản nắp

3.2.1.Kích thước và cấu tạo nắp bể

Chọn chiều dày bản nắp: hb = 80 mm,kích thước ô bản 3.45x4.5

Bảng 3.1 Tĩnh tải bản nắp

Trọng lượng riêng(kN/m 3 ) n gi tt(kN/m 2 )

+Hoạt tải: Ta có p c 75daN m/ 2  p tt  p c  n 0.75 1.3 0.975  kN m/ 2

Tổng tải trọng: q bn  p tt g tt 3.547 0.975 4.522  kN m/ 2

Ta có kích thước L2xL1=4.5x3.45

L    thuộc loại bản kê bốn cạnh

Xét tỷ số d 3 b h h  Do đó bản liên kết với các dầm bao quanh xem là liên kết ngàm, bản thuộc loại ô số 9

Hình 3.2.Sơ đồ nội lực bản nắp

Trong đó các hệ số m m k k i 1 ; i 2 ; ; i 1 i 2 được tra trong phụ lục sách kết cấu bêtông cốt thép phần cấu kiện nhà cửa – Võ Bá Tầm

Bảng 3.2 Kết quả nội lực Ô sàn L1(m) L2(m) 1

3.2.5 Chọn bố trí cốt thép: hình vẻ KC: 02/09

Tính toán bản thành

Chọn bể dày bản thành là hthành = 120 mm để thiết kế

Tĩnh tải bản thành là trọng lượng tự thân của bản thành, mặc dù không được xem xét trong tính toán bản thành, nhưng lại quan trọng cho việc tính toán dầm đáy của bể nước.

Bảng 3.4.Tĩnh tải bản thành

Tĩnh tải tiêu chuẩn (kN/m 2 )

Tĩnh tải tính toán (kN/m 2 )

3.3.1.2 Tải trọng nước và tải trọng gió

+Áp lực thủy tĩnh phân bố hình tam giác và lớn nhất ở đáy bể, cột nước tối đa trong bể nước là : hmax = 1m

Công trình nằm tại TP Hồ Chí Minh, thuộc khu vực IIA theo phụ lục E của TCVN 2373-1995, với áp lực gió W O = 83 daN/m² = 0.83 kN/m² Để đảm bảo an toàn, áp lực gió được tính cho đỉnh bể nước, có cao trình là +40m Theo bảng 5 TCVN 2737-1995, hệ số k được xác định là 1.43.

W W 0.712 1.3 0.925 / tc o tt tc k c kN m n kN m

Các bản thành có L/h >2:bản thuộc loại bản dầm,cắt một dãy theo phương cạnh h có bề rộng b=1m để tính

Hình3.2 Sơ đồ tính bản thành bể nước mái

Biểu đồ mô men bản thành bể nước mái được xây dựng dựa trên phương pháp cơ học kết cấu để tính toán nội lực cho từng trường hợp tải Kết quả của quá trình này cho thấy sự phân bố mô men và ảnh hưởng của các tải trọng lên cấu trúc bể nước mái.

Sử dụng Bê Tông B25 có:Rb.5MPa

Thép AI có Rs"5Mpa

Chiều dày lớp bê tông bảo vệ a mm

Bảng3.5 Kết quả tính và bố trí cốt thép

Tiết diện M(kNm) ho(m) α ξ As tính(mm2) As chọn(mm2) Thép μ%

-Chọn bố trí cốt thép: hình vẻ KC: 02/09

Tính toán đáy bể

3.4.1 Kích thước và cấu tạo đáy bể

Chọn chiều dày bản đáy: hb = 15 cm,kích thước ô bản 3.45x4.5

+Tĩnh tải: tĩnh tải được tính toán trình bày trong bảng sau:

Bảng 3.6.Tĩnh tải bản đáy

 (kN/m 3 ) n Tĩnh tải tiêu chuẩn (kN/m 2 )

Tĩnh tải tính toán (kN/m 2 )

+Hoạt tải: Chiều cao tối đa cột nước trong bể là m:

Tổng tải trọng tác dụng lên bản đáy :

3.4.3 Sơ đồ tính và kết quả nội lực

L    thuộc loại bản kê bốn cạnh, bản làm việc theo hai phương

Ta có : d 3 b h h  Do đó bản liên kết với các dầm bao quanh xem là liên kết ngàm, bản thuộc loại ô số 9

Hình 3.5 Sơ đồ nội lực bản đáy

Trong đó các hệ số m m k k i 1 ; i 2 ; ; i 1 i 2 được tra trong phụ lục sách kết cấu bêtông cốt thép phần cấu kiện nhà cửa – Võ Bá Tầm

Bảng 3.7 Kết quả nội lực

3.4.4 Kết quả tính và bố trí cốt thép

Bảng 3.8 Kết quả tính và bố trí cốt thép Ô sàn L1(m) L2(m)

-Chọn bố trí cốt thép: hình vẻ KC: 02/09

Tính toán dầm bể

Sử dụng phần mềm Etabs 9.7 để giải nội lực hệ khung của bể

 Dầm nắp DN1 kích thước 250x500:

- Trọng lượng bản thân:để chương trình tự tính

- Tải trọng do bản nắp truyền qua có dạng hình thang: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DN1

- Tải trọng do bản nắp truyền qua có dạng tam giác: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DN2

- Tải trọng do bản nắp truyền qua có dạng hình thang:

Hoàng Quang Tiệp MSSV: 207KH047 46 sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DN3

- Tải trọng do bản nắp truyền qua có dạng tam giác: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DN4

 Dầm nắp DD1 kích thước 300x700:

- Tải trọng do bản đáy truyền qua có dạng hình thang: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DD1

- Trọng lượng thành hồ: gt=4.863kN/m

- Tải trọng do bản đáy truyền qua có dạng tam giác:

Hoàng Quang Tiệp MSSV: 207KH047 47 sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DD2

- Trọng lượng thành hồ: gt=4.863kN/m

- Tải trọng do bản đáy truyền qua có dạng hình thang: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DD3

- Tải trọng do bản đáy truyền qua có dạng tam giác: sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm DD4

3.5.2 Sử dụng phần mềm Etabs 9.7 để giải nội lực

Hình 3.6 Sơ đồ tải trọng

Hình 3.7 Biểu đồ moment dầm DD1 và DN1

Hình 3.8 Biểu đồ cắt dầm DD1 và DN1

Hình 3.10 Biểu đồ lực cắt dầm DD2 và DN2

3.5.4.1 Tính cốt thép cho dầm nắp

Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ a0mm

Bê tông B25 có Rb.5MPa

Thép AII có Rs(0MPa

Bảng 3.9 Kết quả cốt thép ở nhịp

Bảng 3.10 Kết quả cốt thép ở gối

Tên dầm M(kNm) ho(m) α ξ As tính(mm2) As chọn(mm2) Thép μ%

Bê tông B25 có Rb.5MPa,Rbt=1.05MPa

Thép AI có Rs"5MPa ,Rsw5MPa

 Dầm Dn1 có kích thước 250x500:

Lực cắt lớn nhất Q.38kN

Kiểm tra điều kiện : ax 80.03 0.3 w 1 m l b b b o

Vậy cốt đai đủ khả năng chịu lực

 Dầm Dn2 có kích thước 250x450:

Lực cắt lớn nhất QB.96kN

 Dầm Dn3 có kích thước 200x400

Lực cắt lớn nhất Q@.56 kN

Suy ra phải tính cốt đai

 Dầm Dn4 có kích thước 200x300 Chọn cốt đai 6 ,số nhánh n=2

Lực cắt lớn nhất Q.39 kN

 Tại vị trí dầm DN4 gác lên dầm DN1:

Sử dụng cốt treo dạng vai bò để gia cường trong phạm vi Ss

- Diện tích cốt thép vai bò (1 bên):

Chọn 2 14 có A s 308mm 2 để bố trí

- Đoạn neo của thép vai bò:

Chọn 2 12 có A s 226.2mm 2 để bố trí

3.5.4.2 Tính cốt thép cho dầm đáy

Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ a0mm

Bê tông B25 có Rb.5MPa

Thép AII có Rs(0MPa

Bảng 3.11 Kết quả cốt thép ở nhịp

Bảng 3.12 Kết quả cốt thép ở gối

Bê tông B25 có Rb.5MPa,Rbt=1.05MPa

Thép AI có Rs"5MPa ,Rsw5MPa

 Dầm Dd1 có kích thước 300x700:

Lực cắt lớn nhất Q8.51kN

Bê tông không đủ khả năng chịu cắt nên phải tính cốt đai

   1 là hệ số xét ảnh hưởng của cốt đai,xác định theo công thức:

 0.01 đối với bê tông nặng,bê tông hạt nhỏ

 0.02 đối với bê tông nhẹ

Suy ra Q189.51kN0.3    1 b 1 b R bh b o 780.4kN.Thỏa

Vậy bố trí d6a150 ở gần gối và d6a300 ở giữa nhịp

Suy ra Q159.12kN0.3    1 b 1 b R bh b o 722kN.Thỏa

 Tại vị trí dầm DD4 gác lên dầm DD1:

- Chọn bố trí cốt thép: hình vẻ KC: 03/09

TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 1 VÀ TRỤC A

Tải trọng tác dụng

Bảng 4.1: tính tĩnh tải các lớp hoàn thiện Riêng tải trọng bản bê tông cốt thép dày 100mm để chương trình Etabs tự tính

Tải trọng bản thân dầm để chương trình Etabs tự tính

- Cột: để chương trình Etabs tự tính

- Hoạt tải sàn: được xác định theo công năng sử dụng của từng ô sàn, lấy theo TCVN 2737-

STT Loại tải trọng P tc

Hệ số độ tin cậy

Bảng 4.2 tính hoạt tải sàn

4.1.3 Thành phần tĩnh của tải trọng gió:

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W tại độ cao z so với mốc chuẩn được xác định theo công thức:

- W0 : giá trị của áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng phụ lục D và điều 6.4 theo TCVN

- k : hệ số kể đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao Xác định nội suy từ bảng 5,

- c : hệ số khí động lấy theo bảng 6, TCVN 2737 : 1995

Công trình chung cư cao cấp Nguyễn Văn Luông được xây dựng tại nội thành thành phố

Hồ Chí Minh nằm trong vùng áp lực gió IIA, với các công trình có mặt phẳng thẳng đứng đón gió Hệ số khí động được xác định là c=+0.8 cho phía đón gió và c=-0.6 cho phía khuất gió Hệ số k được tính dựa trên bảng với mốc cao độ là mặt đất.

Tầng cao độ z(m) hệ số k Tầng cao độ z(m) hệ số k

Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió:

- Hệ số tin cậy của tải trọng gió  lấy bằng 1,2

- S là diện tích đón gió

Kết quả tính toán thành phần tĩnh được tóm tắt trong bảng sau

Tầng cao độ z (m) hệ số k Wtc

Bảng 4.4 Tính gió đẩy theo phương x

Bảng 4.5 Tính gió hút theo phương x

Bảng 4.6 Tính gió đẩy theo phương y

Bảng 4.7 Tính gió hút theo phương y.

Sơ bộ tiết diện các cấu kiện

4.2.1 Sơ bộ chiều dày sàn:

- Chiều dày sàn từ tầng trệt đến tầng 12 ta đã chọn ở chương 1

- Chiều dày sàn tầng mái ta chọn như sàn điển hình

4.2.2 Sơ bộ tiết diện dầm: Trong lúc thiết kế sàn tầng điễn hình đã tính

4.2.3 Sơ bộ tiết diện Cột:

- Diện tích tiết diện cột xác định sơ bộ theo công thức: t 0 b

R Trong đó: kt: hệ số kể đến tải trọng ngang k = (1.3÷1.5) t , chọn kt=1.3

Cường độ chịu nén của bê tông B20 đạt 11.5 MPa Lực nén (N) được tính toán gần đúng theo công thức: N = ms × q × Fs, trong đó ms là số sàn phía trên tiết diện đang xét.

Fs: diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét q: tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn Giá trị q đã tính ở chương 1 q g p  3.575 1.95 5.525  kN m/ 2

Bảng sơ bộ tiết diện cột 1A,1E,A4

(m 2 ) (kN/m 2 ) (kN) (cm 2 ) (c m) (cm) (cm 2 )

Bảng 4.8 Tính tiết diện cột 1A,1E,A4

Bảng sơ bộ tiết diện cột 1B,1C,1D

Bảng 4.9 Tính tiết diện cột 1B,1C,1D

Bảng sơ bộ tiết diện cột A2,A3

Bảng 4.10 Tính tiết diện cột A2,A3.

Các trường hợp chất tải lên khung không gian

2 Hoạt tải các tầng chẵn

3 Hoạt tải các tầng lẻ

4 Tĩnh tải +hoạt tải 1+ gió trái

5 Tĩnh tải +hoạt tải 1+ gió phải

6 Tĩnh tải +hoạt tải 1+ gió trước

7 Tĩnh tải +hoạt tải 1+ gió sau

8 Tĩnh tải +hoạt tải 2+ gió trái

9 Tĩnh tải +hoạt tải 2+ gió phải

10 Tĩnh tải +hoạt tải 2+ gió trước

11 Tĩnh tải +hoạt tải 2+ gió sau

4.4.1 Khai báo mô hình trên etabs

- Khai báo đặc trưng vật liệu: Define/Material Properties

- Khai báo đặc trưng tiết diện cột, dầm: Define/Frame Sections

- Khai báo đặc trưng tiết diện sàn, vách: Define/Wall|Slab|Deck Sections

- Khai báo trường hợp tải: Define/Static Load Cases

- Khai báo số Model dao động cần phân tích: Analyze/Set Analysis Options/Set Dynamic

Hoàng Quang Tiệp, with student ID 207KH047, focuses on the application of concentrated loads on structures and the assignment of distributed loads on beams This involves utilizing tools such as Assign/Joint Point Loads/Force for concentrated loads and Assign/Frame Line Loads/Distributed for distributed loads.

- Khai báo điều kiện biên: Assign/ Joint\Point /Restraints(Supports)

- Khai báo chuyển vị công trình

- Kiểm tra điều kiện biên

- Xuất kết quả bước môt

4.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN KHUNG TRỤC 1 VÀ TRỤC A

- Chọn nội lực nguy hiểm tính thép

- Xuất kết quả từ phần mềm ETABS, dùng phần mềm excel để hỗ trợ việc tìm tổ hợp nội lực nguy hiểm nhất

- Đối với cấu kiện là dầm: Lấy kết quả của tổ hợp bao để tính toán mà không cần thông qua các bước xử lý khác

Đối với cột, cần tính toán tất cả các giá trị của các tổ hợp tải trọng để xác định lượng thép cần thiết Tuy nhiên, do số lượng tổ hợp tải trọng lớn, việc tính toán trở nên khó khăn Do đó, chúng ta nên lựa chọn các cặp nội lực bất lợi nhất để tính toán cốt thép, từ đó đảm bảo an toàn và hiệu quả cho cấu kiện.

Tính toán cốt thép cho các cấu kiện trục 1 và trục A

Các cặp nội lực nguy hiểm cần tính toán cho cột trong khung làm việc không gian bao gồm momen theo hai phương X và Y, với đặc điểm là chúng tương đương nhau Kết quả là cột sẽ chịu nén lệch tâm xiên, do đó việc xác định các cặp nội lực này là rất quan trọng trong thiết kế.

Nmax, Mx, My tương ứng

Mx max, N, My tương ứng

My max, N, Mx tương ứng

4.5.1.Tính toán cốt thép dầm trục 1,trục A:

4.5.1.1.Nội lực trong dầm trục 1, trục A :

Hình 4.3: Lực cắt khung trục 1

Hình 4.4: Lực dọc khung trục 1

Hình 4.6: Lực cắt khung trục A

Hình 4.7: Lực dọc khung trục A

Tính toán cốt thép cho cấu kiện dầm

Sử dụng bê tông B20 có:

Cường độ chịu nén tính toán: Rb = 11.5 MPa

Mô đun đàn hồi: Eb 0x10 3 MPa

Sử dụng thép AII có:

Cường độ chịu kéo tính toán: Rs = 280 MPa

Mô đun đàn hồi: E s = 21x10 4 MPa

Cốt thép dầm được cho trong bảng tính excel

Bảng 4.11 Bảng tính cốt thép cho dầm khung trục 1

Tầng Nhịp Tiết diện M b (mm) h (mm) ho (mm)  m ξ As (mm2) Chọn thép

As(mm2) chọn à(%) Gối trái 160,6 300 600 575 0,111666 0,118712 1060,46 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 153,1 300 600 575 0,106451 0,112815 1007,778 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 200,7 300 600 575 0,139548 0,150939 1348,343 4Φ20+1 Φ16 1458 0,84 Gối trái 161,9 300 600 575 0,11257 0,119738 1069,628 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 133,4 300 600 575 0,092754 0,097507 871,0378 4Φ18 1018 0,6

1 Gối phải 176,7 300 600 575 0,12286 0,131507 1174,76 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 167,8 300 600 575 0,116672 0,124411 1111,369 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 130,9 300 600 575 0,091015 0,095583 853,8505 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 168,4 300 600 575 0,117089 0,124888 1115,627 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 191,9 300 600 575 0,133429 0,143763 1284,238 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 D-E Nhịp 153,3 300 600 575 0,10659 0,112971 1009,178 4Φ18 1018 0,6

Gối phải 166,5 300 600 575 0,115768 0,123379 1102,153 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 186 300 600 575 0,129327 0,138985 1241,559 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 A-B Nhịp 154,3 300 600 575 0,107285 0,113756 1016,183 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 189,4 300 600 575 0,131691 0,141735 1266,125 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 166,6 300 600 575 0,115838 0,123459 1102,862 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 134 300 600 575 0,093171 0,09797 875,1682 4Φ18 1018 0,6

2 Gối phải 184,1 300 600 575 0,128006 0,137452 1227,865 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 174,3 300 600 575 0,121192 0,129588 1157,615 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 131,4 300 600 575 0,091363 0,095968 857,285 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 174,6 300 600 575 0,1214 0,129828 1159,756 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 188,1 300 600 575 0,130787 0,140683 1256,722 4Φ20 1257 0,73 D-E Nhịp 154,1 300 600 575 0,107146 0,113599 1014,782 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 188,5 300 600 575 0,131065 0,141006 1259,614 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 180,8 300 600 575 0,125711 0,134796 1204,138 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 159,5 300 600 575 0,110901 0,117845 1052,711 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 194,4 300 600 575 0,135167 0,145795 1302,395 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 168,3 300 600 575 0,11702 0,124808 1114,917 4Φ20 1257 0,73

3 Gối phải 181,6 300 600 575 0,126267 0,135439 1209,883 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 172 300 600 575 0,119592 0,127753 1141,22 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 130,7 300 600 575 0,090876 0,09543 852,4771 4Φ18 1018 0,6 Gối phải 176,7 300 600 575 0,12286 0,131507 1174,76 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 184,2 300 600 575 0,128075 0,137533 1228,585 4Φ20 1257 0,73 D-E Nhịp 159,2 300 600 575 0,110692 0,117608 1050,6 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 182,5 300 600 575 0,126893 0,136163 1216,352 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 180,3 300 600 575 0,125363 0,134394 1200,549 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 165,9 300 600 575 0,115351 0,122904 1097,903 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 197,9 300 600 575 0,137601 0,148649 1327,887 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 175 300 600 575 0,121678 0,130147 1162,612 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 133 300 600 575 0,092476 0,097199 868,2853 4Φ20 1257 0,73

4 Gối phải 185,2 300 600 575 0,12877 0,138339 1235,79 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 176,7 300 600 575 0,12286 0,131507 1174,76 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 129,9 300 600 575 0,09032 0,094815 846,9858 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 183,5 300 600 575 0,127588 0,136969 1223,545 4Φ20 1257 0,73

Gối trái 188,6 300 600 575 0,131134 0,141087 1260,337 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 D-E Nhịp 165,5 300 600 575 0,115073 0,122587 1095,071 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 179,4 300 600 575 0,124738 0,133672 1194,094 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 165,8 300 600 575 0,115281 0,122824 1097,195 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 172,9 300 600 575 0,120218 0,12847 1147,631 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 195,5 300 600 575 0,135932 0,146691 1310,398 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 176,4 300 600 575 0,122652 0,131267 1172,615 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 132,4 300 600 575 0,092058 0,096737 864,1585 4Φ20 1257 0,73

5 Gối phải 181,5 300 600 575 0,126198 0,135359 1209,165 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 174,7 300 600 575 0,12147 0,129908 1160,47 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 128,9 300 600 575 0,089625 0,094047 840,1269 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 184,4 300 600 575 0,128214 0,137694 1230,025 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 187,9 300 600 575 0,130648 0,140521 1255,277 4Φ20 1257 0,73 D-E Nhịp 172,4 300 600 575 0,11987 0,128072 1144,069 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 162,6 300 600 575 0,113057 0,120292 1074,569 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 157,8 300 600 575 0,109719 0,116506 1040,751 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 185,9 300 600 575 0,129257 0,138904 1240,837 4Φ20 1257 0,73

Gối phải 204,5 300 600 575 0,14219 0,154056 1376,192 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 187,7 300 600 575 0,130509 0,140359 1253,832 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 130,9 300 600 575 0,091015 0,095583 853,8505 4Φ20 1257 0,73

6 Gối phải 181,7 300 600 575 0,126337 0,13552 1210,602 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 177,7 300 600 575 0,123556 0,132308 1181,915 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 126,8 300 600 575 0,088165 0,092437 825,7422 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 194,8 300 600 575 0,135445 0,146121 1305,304 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 199,2 300 600 575 0,138505 0,149711 1337,377 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 D-E Nhịp 185,3 300 600 575 0,12884 0,13842 1236,511 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 134,6 300 600 575 0,093588 0,098432 879,3007 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 151,1 300 600 575 0,105061 0,111249 993,7881 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 187,3 300 600 575 0,130231 0,140036 1250,942 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 194,7 300 600 575 0,135376 0,14604 1304,577 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 183,1 300 600 575 0,12731 0,136646 1220,667 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 131,9 300 600 575 0,091711 0,096353 860,721 4Φ20 1257 0,73

C-D Nhịp 127,5 300 600 575 0,088651 0,092973 830,5342 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 190,9 300 600 575 0,132734 0,142951 1276,988 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 190,2 300 600 575 0,132247 0,142383 1271,916 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 D-E Nhịp 185,5 300 600 575 0,128979 0,138581 1237,953 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 147,2 300 600 575 0,102349 0,108203 966,579 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 157,2 300 600 575 0,109302 0,116034 1036,534 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 198,7 300 600 575 0,138157 0,149303 1333,726 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 188,9 300 600 575 0,131343 0,14133 1262,507 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 181,1 300 600 575 0,12592 0,135037 1206,292 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 132,5 300 600 575 0,092128 0,096814 864,8461 4Φ20 1257 0,73

8 Gối phải 183 300 600 575 0,127241 0,136566 1219,948 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 179 300 600 575 0,12446 0,133351 1191,227 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 127,7 300 600 575 0,08879 0,093127 831,9039 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 189,3 300 600 575 0,131621 0,141654 1265,401 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 185,1 300 600 575 0,128701 0,138259 1235,069 4Φ20 1257 0.73 D-E Nhịp 188,7 300 600 575 0,131204 0,141168 1261,061 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 152,8 300 600 575 0,106243 0,11258 1005,678 4Φ20 1257 0,73

Gối trái 161,1 300 600 575 0,112014 0,119107 1063,985 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 191,7 300 600 575 0,13329 0,1436 1282,788 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 182,8 300 600 575 0,127102 0,136405 1218,509 4Φ20 1257 0.73 Gối trái 179,4 300 600 575 0,124738 0,133672 1194,094 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 132,8 300 600 575 0,092336 0,097045 866,9095 4Φ20 1257 0,73

9 Gối phải 183,2 300 600 575 0,12738 0,136727 1221,386 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 179,2 300 600 575 0,124599 0,133511 1192,66 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 127,9 300 600 575 0,088929 0,09328 833,2738 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 187,8 300 600 575 0,130578 0,14044 1254,554 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 179,8 300 600 575 0,125016 0,133993 1196,962 4Φ20 1257 0,73 D-E Nhịp 190,6 300 600 575 0,132525 0,142708 1274,814 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 156,1 300 600 575 0,108537 0,115169 1028,809 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 174,5 300 600 575 0,121331 0,129748 1159,043 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 190,2 300 600 575 0,132247 0,142383 1271,916 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 178,7 300 600 575 0,124251 0,13311 1189,077 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 175,8 300 600 575 0,122235 0,130787 1168,327 4Φ20 1257 0,73 B-C Nhịp 133,7 300 600 575 0,092962 0,097739 873,1027 4Φ20 1257 0,73

10 Gối phải 184,6 300 600 575 0,128353 0,137855 1231,466 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 180,9 300 600 575 0,125781 0,134876 1204,856 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 128,8 300 600 575 0,089555 0,09397 839,4413 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 184,1 300 600 575 0,128006 0,137452 1227,865 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 176,2 300 600 575 0,122513 0,131107 1171,185 4Φ20 1257 0,73 D-E Nhịp 189 300 600 575 0,131413 0,141411 1263,23 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 168,9 300 600 575 0,117437 0,125285 1119,176 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 87,81 300 600 575 0,061055 0,063042 563,1549 4Φ20 1257 0,73 A-B Nhịp 211,8 300 600 575 0,147265 0,160078 1429,982 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối phải 196,8 300 600 575 0,136836 0,147751 1319,866 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 193,8 300 600 575 0,13475 0,145307 1298,033 4Φ20+1Φ16 1458 0,84

11 B-C Nhịp 130,8 300 600 575 0,090946 0,095507 853,1637 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 174,5 300 600 575 0,121331 0,129748 1159,043 4Φ20 1257 0,73 Gối trái 173,5 300 600 575 0,120635 0,128949 1151,909 4Φ20 1257 0,73 C-D Nhịp 125,3 300 600 575 0,087122 0,091288 815,483 4Φ20 1257 0,73 Gối phải 199,9 300 600 575 0,138991 0,150284 1342,492 4Φ20+1Φ16 1458 0,84 Gối trái 195,3 300 600 575 0,135793 0,146528 1308,942 4Φ20+1Φ16 1458 0,84

Bảng 4.12 Kết quả tính toán cốt thép dầm trục A

Tầng Nhịp Tiết diện M b (mm) h (mm) ho (mm)  m ξ As(mm2) Chọn thộp As(mm2) chọn à(%)

Gối phải 307,13 300 600 575 0,213549 0,243097 2171,594 4Φ20+2Φ25 2239 1,29 Gối trái 222,48 300 600 575 0,154691 0,168966 1509,38 4Φ20+2Φ18 1766 1,02 3_4 Nhịp 183,17 300 600 575 0,127359 0,136703 1221,171 4Φ20 1257 0,73

Gối phải 225,21 300 600 575 0,15659 0,171253 1529,813 4Φ20+2Φ18 1766 1,02 Gối trái 215,13 300 600 575 0,149581 0,162839 1454,648 4Φ20+2Φ18 1766 1,02 1_2 Nhịp 287,83 300 600 575 0,20013 0,225571 2015,03 4Φ20+2Φ22 2017 1,16

Gối phải 307 300 600 575 0,213458 0,242978 2170,527 4Φ20+3Φ22 2397 1,38 Gối trái 216,64 300 600 575 0,150631 0,164094 1465,86 4Φ20+2Φ18 1766 1,02 3_4 Nhịp 211,24 300 600 575 0,146876 0,159615 1425,842 4Φ20+2Φ18 1766 1,02

Gối phải 245,25 300 600 575 0,170523 0,188241 1681,561 4Φ20+2Φ18 1766 1,02 Gối trái 120,48 300 600 575 0,08377 0,087608 782,6041 4Φ20 1257 0,73 1_2 Nhịp 243,9 300 600 575 0,169585 0,187085 1671,239 4Φ20+2Φ18 1766 1,02

Tiến hành xác định lực cắt nguy hiểm nhất trong dầm bằng cách lấy lực cắt cao nhất từ từng nhóm tiết diện dầm để tính toán cốt đai Điều kiện tính toán cần được tuân thủ để đảm bảo độ an toàn và hiệu quả trong thiết kế.

3 1 ax 0.3 w 1 b f n R bhbt o Qm l b bR bhb o

  b 3 0.6 đối với bê tông nặng

  f 0 là hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén

  n 0 là hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc

Tính cốt đai chịu cắt cho dầm :

Chọn cốt đai có dsw = 8mm, đai hai nhánh n = 2 Thép đai loại AI có Rsw = 175Mpa

Khoảng cách giữa hai cốt đai theo tính toán là:

Khoảng cách lớn nhất giữa hai cốt đai là:

Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo

 Trong đoạn dầm gần gối tựa(đoạn L/4)

 mm khi chiều cao dầm h450mm

 mm khi chiều cao dầm h450mm

 Trong đoạn dầm giữa nhịp(đoạn L/2)

 mm khi h300mm Khoảng cách thiết kế của cốt đai smin s s tt , m ax ,s ct 

4.5.1.3.1 Bảng tính cốt đai dầm khung trục 1

Bảng 4.13 Kết quả tính toán cốt đai dầm trục A-B

Tầng Dầm b(mm) h(mm) Q(Km) Qmin So sánh Stt Smax

Bảng 4.14 Kết quả tính toán cốt đai dầm trục B-C Tầng Dầm b(mm) h(mm) Q(Km) Qmin So sánh Stt Smax

4.5.1.3.2 Bảng tính cốt đai dầm khung trục A

Bảng 4.15 Kết quả tính toán cốt đai dầm trục 1_2

4.5.1.3.3 Tính toán đoạn neo nối cốt thép

Tính đoạn neo: Đoạn neo cốt thép lan tính theo công thức : an an s an an b l R d d

Nhưng không nhỏ hơn lan=and và giá trị lan tối thiểu

an ,an,an, lantối thiểu tra bảng 36 TCXDVN 356-2005 d: đường kính cốt thép

Rs: cường độ tính toán của cốt thép

Rb: cường độ tính toán của cốt thép

Chiều dài đoạn neo tính toán:

Bảng 4.18 Tính đoạn neo cốt thép Đường kính d Đoạn neo trong vùng bê tông

Vậy chọn chiều dài đoạn neo là 30d (với d là đường kính cốt thép) cho cả vùng bê tông chịu kéo và chịu nén

Bảng 4.19 Tính đoạn nối chồng cốt thép Đường kính d Đoạn nối trong vùng bê tông

Vậy chọn chiều dài đoạn nối chồng là 30d cho cả vùng bê tông chịu kéo và chịu nén.

Tính toán cốt thép cho cột khung trục 1, trục A

4.6.1 Kết quả tổ hợp nội lưc nguy hiểm khung trục 1:

Bảng 4.20 Tổ hợp nội lực cột trục 1 A

Trường hợp Tầng Cột Tổ hợp Nội lực (T-m)

Bảng 4.21 Tổ hợp nội lực cột trục 1 B

Bảng 4.22 Tổ hợp nội lực cột trục 1 C

Bảng 4.23 Tổ hợp nội lực cột trục 1 D

Bảng 4.24 Tổ hợp nội lực cột trục 1 E Trường hợp Tầng Cột Tổ hợp Nội lực (T-m)

4.6.2 Kết quả tổ hợp nội lưc nguy hiểm khung trục A:

Bảng 4.25 Tổ hợp nội lực cột trục A 2 Trường hợp Tầng Cột Tổ hợp Nội lực (T-m)

4.6.3.Tính toán cốt thép cột

4.6.3.1.Phương pháp tính toán cốt thép cột

Sử dụng phương pháp gần đúng để tính toán cột nén lệch tâm xiên, ta có thể biến đổi trường hợp này thành nén lệch tâm phẳng tương đương Quy trình thực hiện bao gồm các bước cụ thể nhằm đảm bảo tính chính xác trong các phép tính.

-Tính độ lệch tâm theo từng phương:

Cần xét đến độ lệch tâm ngẫu nhiên ea theo mỗi phương

  Lúc này độ lệch tâm ban đầu: e0x = max(e1x, eax) e0y = max(e1y, eay) Trong đó: lc : chiều cao cột h : chiều cao tiết diện cột

Mx – mô men theo phương X

My – mô men theo phương Y

Qui ước mô men xoay quanh trục Y là Mx và xoay quanh trục X là My Trong quá trình thể hiện mặt cắt bố trí thép, đã thực hiện việc xoay trục để phù hợp với lý thuyết tính toán đã được đề ra.

Hình 4.8 Quy ước chiều mô men trong cột

-Tính hệ số uốn dọc theo từng phương:

Tìm độ mảnh từng phương : x = 0x x l i , y = 0 y y l i

Xét ảnh hưởng của uốn dọc theo từng phương khi độ mảnh theo từng phương lớn hơn

14 và bỏ qua khi độ mảnh bé hơn 14 Hệ số ảnh hưởng uốn dọc:

l – hệ số kể đến tác động dài hạn của tải trọng đến độ cong của cấu kiện l 1 M l 1

Lưu ý: Nếu mômen uốn do toàn bộ tải trọng M và do tổng tải trọng thường xuyên và dài hạn Ml có dấu khác nhau thì l được lấy như sau:

Trong đó: l1 – được xác định như l nhưng lấy M =Nxa a – khoảng cách từ trọng tâm tiết diện dến thớ chịu kéo –nén ít do Ml , Nl gây ra

e – hệ số, lấy bằng e0 / h, nhưng nhỏ hơn e,min e mim , 0.5 0.01l 0 0.01 b h R

Lúc này Mx1 =Nxeox ; My1 =Nyeoy

-Tính toán cột tiết diện hình vuông theo phương pháp gần đúng:

Xét tiết diện cạnh Cx ,Cy Điều kiện để áp dụng phương pháp gần đúng là: 0.5 x 2 y

Cốt thép được bố trí theo chu vi với mật độ phân bố đều, tuy nhiên, mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn so với các cạnh khác, như đã được giải thích trong bảng mô hình tính.

Tiết diện chịu lực nén N, mômen uốn Mx, My, độ lệch tâm ngẫu nhiên eax, eay Sau khi xét uốn dọc theo 2 phương, ta có:

Mx1 =Nxeox = x Mx ; My1 =Nyeoy = yMy

Tùy theo tương quan giữa giá trị Mx1 và My1 với kích thước các cạnh mà ta đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương X hoặc Y)

Bảng 4.28 Phân loại điều kiện làm việc của cột

Mô hình Theo phương X Theo phương Y Điều kiện x 1 y 1 x y

M1 = Mx1; M2 = My1 ea = eax +0.2 eay h = Cy; b = Cx

M1 = My1; M2 = Mx1 ea = eay +0.2 eax

Giả thiết chiều dày lớp bê tông bảo vệ a, ho = h – a; Z = h –2a

Tiến hành tính tóan theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng:

Hệ số chuyển đổi mo

0.6x h x1> h0 thì mo = 0.4 Tính mô men tương đương (đổi nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng ):

M = M1 + moM2h b Độ lệch tâm 1 M e  N ; tính eo = max( e1; ea ); e = eo + h/2 –a Tính toán độ mảnh theo hai phương: ox oy x y i ; i x y l l

m   Dựa vào độ lệch tâm eo và giá trị x1 để phân biệt các trường hợp tính toán

- Trường hợp 1: Nén lệch tâm rất bé khi o 0.3 o e

  h  , tính toán gần như nén đúng tâm

Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e:

Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm:

Khi 14 lấy  = 1; khi 14 <  < 104 lấy  theo công thức:

Diện tích toàn bộ cốt thép dọc Ast: e b e st sc b

Cốt thép được chọn đặt đều theo chu vi (mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn)

 h  đồng thời x1 > Rho , tính toán theo trường hợp nén lệch tâm bé

Xác định chiều cao vùng nén x:

  h Diện tích toàn bộ cốt thép Ast:

 h  đồng thời x1 < Rho Tính toán theo trường hợp nén lệch tâm lớn

Tính Ast theo công thức:

Cốt thép được đặt theo chu vi trong đó cốt thép đặt theo cạnh b có mật độ lớn hơn hoặc bằng mật độ theo cạnh h

Sau khi tính toán cốt thép bằng phương pháp gần đúng, cần đánh giá tính hợp lý của lượng thép đã tính bằng cách kiểm tra hàm lượng cốt thép Đối với cấu kiện cột, hàm lượng cốt thép phải đảm bảo không vượt quá 600.

4.6.3.2 Tính toán cốt thép cột

Tính toán chi tiết cho cặp nội lực Nmax, Mx, My tương ứng của cột 4A từ tầng T1–T11 và tương tự cho 2 cặp còn lại

Các cột còn lại được tính toán tương tự và lập thành dạng bảng

Tính toán cốt thép đối xứng nên không cần quan tâm đến chiều của mô men

Cường độ chịu nén tính toán: Rb = 11.5 MPa

Mô đun đàn hồi: Eb 0x10 3 MPa

Cường độ chịu kéo tính toán: Rs = 280 MPa

Mô đun đàn hồi: Es = 21x10 4 MPa

-Chiều dài tính toán các cột như sau :

- b,h là tiết diện ngang của cột.

Tính cột cho một cặp nội lực bất kì

Chiều dài tính toán của cột 4A: theo TCXDVN 356-2005 lox = loy = 0.4 x lc = 0.4 x 3.3 = 1.32 m Độ lệch tâm ngẫu nhiên:

Vậy bỏ qua uốn dọc theo hai phương

Mô men đã gia tăng:

My1 = My = - 0.679kNm h = b = Cx = Cy = 400mm

Giả thiết lớp bê tông bảo vệ là a0 = 0.05 m

N = -7975 kN Độ lệch tâm ngẫu nhiên ea = eay + 0.2eax = 0.028 m

Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng :

m0 = 0.4 Tính moment tương đương M(đổi từ lệch tâm xiên ra lệch tâm phẳng) :

Với kết cấu siêu tĩnh thì : e0 = max ( e1 ; ea ) = 0.028 m

=> Tính theo trường hợp nén đúng tâm

Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e:

Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm: ( λ

Tiêu đề	Thiết Kế Chung Cư Cao Tầng Lý Thường Kiệt 2
Tác giả	Hoàng Quang Tiệp
Người hướng dẫn	ThS. Đồng Tâm Võ Thanh Sơn
Trường học	Trường Đại Học Mở TPHCM
Chuyên ngành	Kỹ Sư Xây Dựng
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp
Năm xuất bản	2012
Thành phố	Tp. Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	185
Dung lượng	10,75 MB