Phần Thiết kế sơ trung tâm nhiệt - điện công suất 120 MW, phụ tải nhiệt 130 t/h Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Chương Tổng quan Nhà máy nhiệt điện thiết kế loại đốt than phun Công suất điện: 120 MW Số tổ máy: Tổ máy:T - 60 - 130/13 Công suất điện tổ máy: 60 MW Phụ tải nhiệt DT = 130 t/h = 36,111 kg/s α xa = 0,02 αch = 0,009 αrr = 0,018 αej = 0,008 ηg = ηm = 0,98 Nhà máy nhiệt điện gồm hai tổ máy, có đường liên hệ ngang đường nước đường hai tổ máy Mỗi tổ máy cấp DT/2 = 65 t/h cho hộ tiêu thụ nhiệt (HTT) Thông số Turbine: Nhiệt độ t0 = 560 oC Cửa trích số 1: p1 = 45 at; t1 = 430 oC Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Ca trớch số 2: p2 = 26 at; t2 = 355 oC Cửa trích số 3: p3 = 13 at; t3 = 280 oC Cửa trích số 4: p4 = 5,7 at; t4 = 200 oC Cửa trích số 5: p5 = 3,4 at; t5 = 150 oC Cửa trích số 6: p6 = 1,2 at; t6 = tbh(tại p6 ); x6 = 0,983 Cửa trích số 7: p7 = 0,3 at; t7 = tbh(tại p7 ); x7 = 0,947 áp suất bình ngưng pk = 0,065 at, vào bình ngưng có xk = 0,93 Mỗi tổ máy có bình gia nhiệt tương ứng với cửa trích: BGNCA7 lấy trích từ cửa trích số BGNCA6 lấy trích từ cửa trích số BGNCA5 lấy trích từ cửa trích số BGNHA4 lấy trích từ cửa trích số BGNHA3 lấy trích từ cửa trích số BGNHA2 lấy trích từ cửa trích số BGNHA1 lấy trích từ cửa trích số Mỗi Lị Hơi có hai hâm nước kiểu không sôi Bộ khử bụi kiểu tĩnh điện Thông số đặc tính than: Qlv Alv Wlv Slv Clv Hlv Nlv Olv 4641 kcal/kg 14,2 % 22% 1,3% 47,8% 4,1% 0,3% 10,3% th Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Chng Lp v tính tốn sơ đồ nhiệt ngun lý 2.1 lập sơ đồ nhiệt nguyên lý cho tổ máy Như trình bày phần trên, nhà máy nhiệt điện thiết kế gồm hai tổ máy, hoạt động theo sơ đồ khối; tổ lị, máy Do đó, phần lập sơ đồ nhiệt nguyên lý cho tổ máy, tổ máy cịn lại hồn tồn tương tự Chọn số cấp khử khí: hai cấp Cấp khử khí thứ cho dòng nước ngưng thu hồi từ hộ tiêu thụ nhiệt về, dòng nước ngưng thường chứa nhiều khí khơng ngưng áp suất khử khí cấp thứ pKKP = 1,2 at; lấy trích từ cửa trích số Cấp khử khí thứ hai cho dịng nước ngưng chính, áp suất khử khí cấp thứ hai p KK = at; lấy trích từ cửa trích số (có dùng van giảm áp) Chọn sơ đồ dồn nước đọng: dồn cấp phối hợp với bơm Nước đọng từ bình BGNCA7,BGNCA6 BGNCA5 dồn cấp tự nhiên (dựa vào chênh áp bình gia nhiệt) xuống bình BGNCA6, BGNCA5 BKK Nước đọng từ BGNHA4 dồn cấp tự nhiên xuống BGNHA3 Nước đọng từ BGNHA3 dồn cấp tự nhiên xuống BGNHA2 Nước đọng từ BGNHA1 dồn cấp tự nhiên tới bình ngưng Riêng nước đọng từ BGNHA2 bơm đẩy vào dịng nước ngưng Chọn sơ đồ cấp nước bổ sung Nước bổ sung cho chu trình lấy từ nguồn nước xử lý hóa học, gia nhiệt sơ từ nước xả bình phân ly Nước bổ sung cấp vào khoang nước bình ngưng Chọn sơ đồ tận dụng nước xả lò: cấp Nước xả sau phân ly tận dụng nhiệt để hâm nóng sơ cho nước bổ sung Trong ejector có hệ thống tận dụng nhiệt thốt, gia nhiệt cho phần dịng nước ngưng Tận dụng nước ngưng bình làm mỏt ejector a v bỡnh ngng Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Tn dng lng sau chèn đưa bình gia nhiệt có áp suất phù hợp Sơ lý thuyết cho tận dụng 99% lượng chèn Ngun §øc Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 2.2 xây dựng q trình giãn nở dịng turbine đồ thị i-s Hơi vào Turbine phải qua van Stop bảo vệ tác động nhanh van điều chỉnh lưu lượng nên bị tổn thất áp suất chế độ định mức coi tổn thất vào khoảng 5% Q trình gần coi trình tiết lưu lý tưởng với enthalpy khơng đổi Vì vậy, điểm trạng thái 0' đầu vào dãy cánh tĩnh xác định giao điểm đường đẳng enthalpy (i0 = i0') đường đẳng áp p0' (với p0' = 0,95.p0) Biết điểm 0' xác định enthalpy điểm i0' Từ đặc tính kỹ thuật Turbine (đã cho phần trên), cửa trích biết áp suất nhiệt độ trích Theo cặp thơng số xác định điểm trạng thái trích vẽ đồ thị i-s Hai cửa trích cuối turbine làm việc vùng ẩm, biết thêm độ khô x, xác định đồ thị i-s Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 2.3 Bảng thông số nước Cột thứ 1: Điểm đánh số cửa trích thân turbine tính từ đầu vào có trạng thái điểm 0, qua van Stop van điều chỉnh lưu lượng phân phối vào cụm ống phun dọc theo chiều giãn nở bình ngưng Cột thứ 2: Tên thiết bị mà dòng vào hay dịng nước khỏi thiết bị Cột thứ 3: Nhiệt độ trích cửa trích tương ứng Cột thứ 4: áp suất trích cửa trích tương ứng, đơn vị at Cột thứ 5: áp suất trích cửa trích tương ứng, đơn vị bar Cột thứ 6: Enthalpy trích cửa trích tương ứng Cột thứ 7: áp suất khoang bình gia nhiệt, 97% áp suất cửa trích, coi tổn thất áp suất 3% Cột thứ 8: Enthalpy nước bão hoà áp suất bình gia nhiệt Cột thứ 9: Nhiệt độ bão hồ áp suất bình gia nhiệt Cột thứ 10: Độ gia nhiệt khơng tới mức bình gia nhiệt Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Cột thứ 11: Nhiệt độ dòng nước khỏi thiết bị Cột thứ 12: áp suất dòng nước khỏi thiết bị Cột thứ 13: Enthalpy dòng nước khỏi thiết bị Cột thứ 14: Hiệu suất bình gia nhiệt áp suất bao lấy cao 10% áp suất mới: pbh = 110%.p0 = 110%.130 = 143 at Lị Hơi có hai hâm nước, tổn thất áp suất qua hâm là: bar Do áp suất nước khỏi BGNCA7 là: 143 + 2.3 = 149 bar Tổn thất áp suất dòng nước qua BGNCA = BGNHA = bar Bình khử khí đặt độ cao 20m so với GNHA4 tương ứng xấp xỉ bar Do áp suất nước khỏi BGNHA4 là: bar Tổn thất áp suất qua phần lm mỏt ejector l: bar Nguyễn Đức Thắng Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 2.4 Tớnh toỏn cân nhiệt vật chất cho sơ đồ nhiệt ngun lý Mục đích việc tính tốn để xác định cho lưu lượng dòng trích khỏi turbine dịng phụ khác để cuối xác định tổng lưu lượng vào turbine cần thiết để sinh công suất theo yêu cầu thiết kế tổ máy chọn Khi tính tốn cân nhiệt vật chất, tính tốn lưu lượng dịng dịng nước cách tương đối theo lưu lưọng vào turbine đơn vị lưu lượng Hơi rò rỉ, chèn dùng cho ejector coi lấy đầu vào turbine 2.4.1 Tính tốn cân cho bình phân ly bình gia nhiệt nước bổ sung a) Tính tốn cân cho bình phân ly (BPL) Hình 2.2 - Bình phân ly Bình phân ly thực chất bình sinh giảm áp suất nước sôi bao xuống áp suất nước sơi bình làm cho lượng bão hồ khơ sinh Thực tế, độ khơ sinh đạt khoảng 0,96 0,98 ,trong bi tớnh ny chn bng 0,97 Nguyễn Đức Thắng 10 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 9.3 khuyn nghị Cần tiến hành tính tốn hồn thiện chi phí vận hành phương án, chi phí lượng phần chi phí vận hành Nhà máy nên vận hành theo phương án Việc cân nhắc lựa chọn cách thức vận hành trung tâm Nhiệt - Điện cuối cịn phụ thuộc vào tình hình thực tế cơng ty như: i) tình hình tài công ty; ii) khả cung cấp điện bán khu vực xung quanh; iii) trình độ vận hành điều khiển hệ thống thiết bị công nhân iv) nguồn cung cấp lượng sẵn có Tuy nhiên tất điều kiện, nhà máy nên vận hành chế độ mà Lò Hơi đốt than có hiệu suất cao Giá sản xuất đốt than rẻ so với giá sản xuất đốt dầu, nên ưu tiên cho Lò Hơi đốt than làm việc điều kiện có hiệu suất cao Trong chế độ vận hành bình thường khơng nên sử dụng Máy phát điện chạy dầu DO giá điện sản xuất Máy phát điện chạy dầu DO cao Tối ưu hố q trình vận hành sơ đồ cung cấp lượng Co-generation đến ngày tháng Ngun §øc Thắng 91 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 ti liệu tham khảo [1] - Nguyễn Cụng Hõn Phạm Văn Tõn Thiết kế Nhà máy Nhiệt Điện Hà Nội 2006 [2] - Nguyễn Sỹ Móo Lũ Hơi tập tập Hà Nội 2006 [3] - Bựi Hải Tớnh toỏn thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt Hà Nội 2002 [4] - Nguyễn Cụng Hõn, Nguyễn Quốc Trung Đỗ Anh Tuấn Nhà mỏy nhiệt điện tập tập Hà Nội 2002 [5] - Phạm Hoàng Lương - Bùi Thanh Hùng - Phạm Văn Tân cộng sự, Báo cáo khảo sát trạng tiêu thụ lượng Công ty Giấy Trúc Bạch - Thanh Trỡ - HN; Đại học Bách khoa Hà Nội, 2007 [6] - COGEN Europe, A Guide to Cogeneration, The European Association for the Promotion of Cogeneration, Belgium, 2001 [7] - EduCogen, The European Educational Tool on Cogeneration - 2nd Edition, http://www.cogen.org/projects/educogen.htm, 2001 [8] - Paul Kenyon, Evaluating Cogeneration For Your Facility, Cummins Power Generation, 2004 Nguyễn Đức Thắng 92 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 ph lc Chi phớ nng lượng cho phương án CP1 =C1-T1 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T1 =Tban dien Tban dien = 12 12 12 b  1000.Weti.t i.G e i=1 i=1 i=1 = 1000.t.G eb. Weti =1000.432.1350. Weti Tban dien = 10,063,116,000 đ T1 =Tban dien = 10,063,116,000 đ nhiet dien C1 = Cthan +C than + Cnhiet FO Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 Q than = T i 1000.QLH1.t i.3600 i=1 i 1000.t.3600 12 QiLH1  i ηLH1.ηt2 ηt2 i=1 ηLH1 = Với: ηtt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT T Q than = 1000.432.3600 12 QiLH1  i 0,95 i=1 ηLH1 = 218,965,275,897 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: Q=Tthan K than nhiet = Qc 218965275897  6,630,891 kg 33022 Chi phí than dùng cấp nhiệt: nhiet nhiet Cthan =K than G c = 6630891.2300,1= 15,251,711,922 Nguyễn Đức Thắng 93 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xuất điện: Q 12 Wi 1000.We.ti.3600 = = 1000.t.3600 ie i=1 ηc ηci i=1 12 E than Q 12 Wei = 251,689,324,569 kJ i i=1 ηc = 1000.432.3600 E than Khối lượng than dùng sx điện: dien K than = QEthan = 251689324569  7,621,868 kg 33022 Qc Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 7621868.2300,1 = 17,531,058,550 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K nhiet FO = 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t i.3600 12 ==QiLH2 η ηLH2 η tt2.QF ηLH2 tt2.QF i=1 12 1000.432.3600  QiLH2 = 299543 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 299543.7000 = 2,096,800,147 đ nhiet dien C1 = Cthan +C than + Cnhiet FO C1 = 15,251,711,922 + 17,531,058,550 + 2,096,800,147 C1 = 34,879,570,619 đ CP1 =C1-T1 = 34,879,570,619 - 10,063,116,000 = 24,816,454,619 Nguyễn Đức Thắng 94 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Chi phớ nng lượng cho phương án CP2 =C2-T2 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T2 =Tban dien Tban dien = 12 1000.Weti.t i.G eb  i=1 = 1000.t.G eb 12 12 Weti =1000.432.1350. Weti  i=1 i=1 Tban dien = 12,162,636,000 đ T2 =Tban dien = 12,162,636,000 đ nhiet dien C2 = Cthan +C than + Cnhiet +FO Cdienmf Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 Q than = T i 1000.QLH1.t i 3600 i=1 1000.t.3600 12 Qi LH1  i ηLH1.ηt2 ηt2 i=1 ηLH1 = Với:tt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT T Q than = 1000.432.3600 12 QiLH1  i 0,95 i=1 ηLH1 = 218,965,275,897 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: Q=Tthan K than nhiet = Qc 218965275897  6,630,891 kg 33022 Chi phí than dùng cấp nhiệt: nhiet nhiet Cthan =K than G c = 6630891.2300,1= 15,251,711,922 đ Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xut in: Nguyễn Đức Thắng 95 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Q 12 Wi 1000.We.ti.3600 = = 1000.t.3600 ie i=1 ηc ηic i=1 12 E than Q 12 Wei = 251,689,324,569 kJ i i=1 ηc = 1000.432.3600 E than Khối lượng than dùng sx điện: 251689324569  7,621,868 kg 33022 Q=Ethan Kdien than = Qc Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 7621868.2300,1 = 17,531,058,550 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K nhiet FO 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t =i.3600 12Qi = η η LH2 QF LH2 i=1 ηLH2 tt2.QF η tt2i=1 12 1000.432.3600  QiLH2 = 299543 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 = Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 299543.7000 = 2,096,800,147 đ Chi phí để máy phát sản xuất điện: 12 i Cdien t ED mf = 1000.Wmf i.G =1000.t.G  Wmf E i=1 i 12 i Cdien mf =1000.432.2671,52. Wmf = 4,154,743,314 đ i=1 nhiet dien C2 = Cthan +C than + Cnhiet +FO Cdienmf Nguyễn Đức Thắng 96 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 C2 = 15,251,711,922 + 17,531,058,550 + 2,096,800,147 + 4,154,743,314 C2 = 39,034,313,933 đ CP2 =C2-T2 = 39,034,313,933 - 12,162,636,000 = 26,871,677,933 đ Chi phí lượng cho phương án CP3 =C3-T3 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T3 =Tban dien Tban dien = 12 12 12 b  1000.Weti.t i.G e i=1 i=1 i=1 = 1000.t.G eb. Weti =1000.432.1350. Weti Tban dien = 5,907,816,000 đ T3 =Tban dien = 5,907,816,000 đ nhiet dien C3 = Cthan +C than + Cnhiet FO Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 Q than = T i 1000.QLH1.t i 3600 i=1 1000.t.3600 12 Qi LH1  i ηLH1.ηt2 ηt2 i=1 ηLH1 = Với: ηtt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT 1000.432.3600 12 QLH1 Q than =  i 0,95 i=1 ηLH1 T i = 182,442,013,714 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: nhiet K than = QTthan Qc 182442013714  5,524,863 kg 33022 Chi phí than dùng cấp nhiệt: Nguyễn Đức Thắng 97 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 nhiet nhiet Cthan =K than G c = 5524863.2300,1= 12,707,736,532 đ Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xuất điện: Q 12 Wi 1000.We.ti.3600 = = 1000.t.3600 ie i=1 ηc ηci i=1 12 E than Q 12 Wei = 209,707,712,862 kJ i i=1 ηc = 1000.432.3600 E than Khối lượng than dùng sx điện: dien K than = QEthan = 209707712862  6,350,545 kg 33022 Qc Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 6350545.2300,1 = 14,606,889,660 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K nhiet FO = 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t i.3600 12 ==QiLH2 η ηLH2 η tt2.QF ηLH2 tt2.QF i=1 12 1000.432.3600  QiLH2 = 1,547,638 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 1547638.7000 = 10,833,467,427 đ nhiet dien C3 = Cthan +C than + Cnhiet FO C3 = 12,707,736,532 + 14,606,889,660 + 10,833,467,427 C3 = 38,148,093,618 Nguyễn Đức Thắng 98 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 CP3 =C3-T3 = 38,148,093,618 - 5,907,816,000 = 32,240,277,618 đ Chi phí lượng cho phương án CP4 =C4-T4 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T4 =Tban dien Tban dien = 12 12 12 b  1000.Weti.t i.G e i=1 i=1 i=1 = 1000.t.G eb. Weti =1000.432.1350. Weti Tban dien = 7,736,148,000 đ T4 =Tban dien = 7,736,148,000 đ nhiet dien C4 = Cthan +C than + Cnhiet FO Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 Q than = T i 1000.QLH1.t i 3600 i=1 1000.t.3600 12 Qi LH1  i ηLH1.ηt2 ηt2 i=1 ηLH1 = Với: ηtt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT T Q than = 1000.432.3600 12 QiLH1  i 0,95 i=1 ηLH1 = 196,319,365,595 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: Q=Tthan K than nhiet = Qc 196319365595  5,945,108 kg 33022 Chi phí than dùng cấp nhit: Nguyễn Đức Thắng 99 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 nhiet nhiet Cthan =K than G c = 5945108 2300,1= 13,674,343,553 đ Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xuất điện: Q 12 Wi 1000.We.ti.3600 = = 1000.t.3600 ie i=1 ηc ηci i=1 12 E than Q 12 Wei = 225,659,015,220 kJ i i=1 ηc = 1000.432.3600 E than Khối lượng than dùng sx điện: dien K than = QEthan = 225659015220  6,833,596 kg 33022 Qc Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 6833596.2300,1 = 15,717,954,724 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K nhiet FO = 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t i.3600 12 ==QiLH2 η ηLH2 η tt2.QF ηLH2 tt2.QF i=1 12 1000.432.3600  QiLH2 = 998476 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 998476.7000 = 6,989,333,824 đ nhiet dien C4 = Cthan +C than + Cnhiet FO C4 = 13,674,343,553 + 15,717,954,724 + 6,989,333,824 C4 = 36,381,632,101 đ NguyÔn Đức Thắng 100 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 CP4 =C4-T4 = 36,381,632,101 - 7,736,148,000 = 28,645,484,101 đ Chi phí lượng cho phương án CP6 =C6-T6 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T6 =Tban dien Tban dien = 12 12 12 b  1000.Weti.t i.G e i=1 i=1 i=1 = 1000.t.G eb. Weti =1000.432.1350. Weti Tban dien =8,733,420,000 đ T6 =Tban dien = 8,733,420,000 đ nhiet dien C6 = Cthan +C than + Cnhiet FO Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 i 1000.QLH1.t i.3600 Q than = i=1 ηLH1.ηtt2 T = 1000.t.3600 12 Qi  iLH1 ηtt2 i=1 ηLH1 Với: ηtt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT 1000.432.3600 12 QLH1 Q than =  i 0,95 i=1 ηLH1 T i = 204,182,810,009 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: nhiet K than = Ngun §øc Th¾ng QTthan = 204182810009  6,183,236 kg 33022 Qc 101 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 Chi phớ than dùng cấp nhiệt: nhiet nhiet Cthan =K than G c = 6183236 2300,1= 14,222,060,484 đ Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xuất điện: E than Q E than Q 12 12 Wei 1000.We.ti.3600 = 1000.t.3600  = i i ηc i=1 ηc i=1 12 Wei i = 234,697,640,204 kJ = 1000.432.3600 i=1 ηc Khối lượng than dùng sx điện: Q=Ethan Kdien than = Qc 234697640204  7,107,311 kg 33022 Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 7107311.2300,1 = 16,347,527,171 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K FO nhiet 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t i.3600 12 = = QiLH2 ηLH2.ηtt2.QF ηLH2.ηtt2.Q. F i=1 i=1 12 1000.432.3600 =  QiLH2 = 698933 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 698933.7000 = 4,892,533,677 đ nhiet dien C6 = Cthan +C than + Cnhiet FO C6 = 14,222,060,484 + 16,347,527,171 + 4,892,533,677 Nguyễn Đức Thắng 102 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 C6 = 35,462,121,331 đ CP6 =C6-T6 = 35,462,121,331 - 8,733,420,000 = 26,728,701,331 đ Chi phí lượng cho phương án CP7 =C7-T7 (chi phí = tổng chi - tổng thu) T7 =Tban dien Tban dien = 12 12 12 b  1000.Weti.t i.G e i=1 i=1 i=1 = 1000.t.G eb. Weti =1000.432.1350. Weti Tban dien = 9,564,480,000 đ T7 =Tban dien = 9,564,480,000 đ nhiet dien C7 = Cthan +C than + Cnhiet FO Tổng lượng nhiệt đốt than để cấp nhiệt: 12 Q than = T i 1000.QLH1.t i 3600 i=1 = 1000.t.3600 12 Qi LH1  i ηLH1.ηt2 ηt2 i=1 ηLH1 Với: ηtt2 =0,95 hiệu suất truyền tải Nhiệt từ nguồn cấp đến HTT 1000.432.3600 12 QLH1 Q than =  i 0,95 i=1 ηLH1 T i = 211,252,239,460 kJ Khối lượng than dùng cấp nhiệt: Ngun §øc Thắng 103 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 QTthan = 211252239460  6,397,318 kg 33022 Qc nhiet K than = Chi phí than dùng cấp nhiệt: nhiet nhiet Cthan =K than G c = 6397318.2300,1= 14,714,471,443 đ Tổng lượng nhiệt đốt than dùng để sản xuất điện: 12 Q Q 12 1000.We.ti.3600 Wei = 1000.t.3600 i = i=1 ηc ηci i=1 E than 12 Wei = 242,823,585,820 kJ i i=1 ηc = 1000.432.3600 E than Khối lượng than dùng sx điện: dien K than = QEthan = 242823585820  7,353,388 kg 33022 Qc Chi phí than dùng để sản xuất điện: dien dien Cthan =K than G c = 7353388.2300,1 = 16,913,528,246 đ Tổng lượng dầu FO dùng cấp nhiệt: K nhiet dauFO K nhiet FO = 12 i 1000.QLH2.t i 3600 1000.t i.3600 12 ==QiLH2 η ηLH2 η tt2.QF ηLH2 tt2.QF i=1 12 1000.432.3600  QiLH2 = 449314 l 0,88.0,95.37262,52 i=1 Chi phí dầu FO dùng cấp nhiệt: nhiet CFO nhiet =K FO G F = 449314.7000 = 3,145,200,221 đ nhiet dien C7 = Cthan +C than + Cnhiet Nguyễn Đức Thắng FO 104 Kỹ thuật Năng L-ợng - K49 C7 = 14,714,471,443 + 16,913,528,246 + 3,145,200,221 C7 = 34,773,199,909 đ CP7 =C7-T7 = 34,773,199,909 - 9,564,480,000 = 25,208,719,909 Nguyễn Đức Thắng 105 Kỹ thuật Năng L-ỵng - K49 ...Chương Tổng quan Nhà máy nhiệt điện thiết kế loại đốt than phun Công suất điện: 120 MW Số tổ máy: Tổ máy: T - 60 - 130/13 Công suất điện tổ máy: 60 MW Phụ tải nhiệt DT = 130 t/h = 36,111... Lp v tớnh toán sơ đồ nhiệt nguyên lý 2.1 lập sơ đồ nhiệt nguyên lý cho tổ máy Như trình bày phần trên, nhà máy nhiệt điện thiết kế gồm hai tổ máy, hoạt động theo sơ đồ khối; tổ lị, máy Do đó,... ηg = ηm = 0,98 Nhà máy nhiệt điện gồm hai tổ máy, có đường liên hệ ngang đường nước đường hai tổ máy Mỗi tổ máy cấp DT/2 = 65 t/h cho hộ tiêu thụ nhiệt (HTT) Thông số Turbine: Nhiệt độ t0 = 560