Thiết kế nhà c16 khu đô thị trung yên hà nội

GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH

Teân coâng trình

Nhà C16-Đô thị Trung Yên – Hà Nội

Mục đích xây dựng công trình

Trong bối cảnh toàn cầu hóa và sự tăng trưởng kinh tế mạnh mẽ, Việt Nam đang trải qua quá trình đổi mới, điều này dẫn đến nhu cầu cấp thiết về phát triển nhà ở và cải thiện cảnh quan đô thị Đặc biệt, tại các trung tâm thương mại và khoa học như Hà Nội, việc nâng cao chất lượng sống và hạ tầng đô thị trở nên ngày càng quan trọng.

Hà Nội hiện nay là trung tâm thương mại lớn nhất Việt Nam với mật độ dân số cao, dẫn đến nhu cầu về nhà ở ngày càng tăng do sự phát triển kinh tế và đô thị hóa Việc xây dựng nhà cao tầng theo kiểu chung cư được coi là giải pháp hiệu quả nhất để đáp ứng nhu cầu nhà ở cho người dân, cán bộ công tác và lao động nước ngoài Nhà cao tầng không chỉ giải quyết vấn đề nhà ở mà còn thể hiện sự thịnh vượng và phát triển của đất nước.

1.1.3 Vị trí xây dựng công trình:

Công trình được xây dựng tại khu vực năng động và nhiều tiềm năng của thành phố Đó là khu đô thị Trung Yên – Hà Nội

1.1.4 Điều kiện tự nhiên tại khu vực xây dựng

Khu Đô thi Trung Yên Hà Nội có khí hậu tiêu biểu là khí hậu nhiệt đới gió mùa aồm

- Lượng bức xạ trung bình hằng năm là 122.8 kcal/cm 3

- Nhiệt độ không khí trung bình hằng năm là 23.5 0 C

- Độ ẩm tương đối trung bình hằng năm là 81%

- Lượng mưa trung bình hằng năm là 1676 mm, và 1 năm có khoảng 114 ngày mửa

Hai hướng gió chủ đạo của khu vực là Đông Nam vào mùa hè và Đông Bắc vào mùa đông Địa hình nơi đây bằng phẳng với giao thông thuận lợi Tuy nhiên, địa chất không được lý tưởng do công trình được xây dựng trên lưu vực sông Hồng (Hà Nội), với nền đất gồm nhiều lớp khác nhau, trong đó có lớp đất yếu ở trên và lớp cát ở sâu.

Thuỷ văn: Hà Nội có điều kiện thuỷ văn khá phức tạp, mực nước ngầm ở cao trình -5.0 m so với mặt đất tự nhiên

- Công trình Nhà C16 –Khu Đô thị Trung Yên – Hà Nội thuộc công trình cấp I

- Công trình gồm 10 tầng :Tầng 1 dùng để bán hàng với 60 căn hộ

Điều kiện tự nhiên tại khu vực xây dựng

Khu Đô thi Trung Yên Hà Nội có khí hậu tiêu biểu là khí hậu nhiệt đới gió mùa aồm

- Lượng bức xạ trung bình hằng năm là 122.8 kcal/cm 3

- Nhiệt độ không khí trung bình hằng năm là 23.5 0 C

- Độ ẩm tương đối trung bình hằng năm là 81%

- Lượng mưa trung bình hằng năm là 1676 mm, và 1 năm có khoảng 114 ngày mửa

Hai hướng gió chủ đạo tại khu vực này là Đông Nam vào mùa hè và Đông Bắc vào mùa đông Địa hình bằng phẳng với giao thông thuận lợi, tuy nhiên, địa chất không tốt do công trình được xây dựng trên lưu vực sông Hồng (Hà Nội), với nền đất gồm nhiều lớp khác nhau, trong đó có lớp đất yếu ở trên và lớp cát ở sâu.

Thuỷ văn: Hà Nội có điều kiện thuỷ văn khá phức tạp, mực nước ngầm ở cao trình -5.0 m so với mặt đất tự nhiên

- Công trình Nhà C16 –Khu Đô thị Trung Yên – Hà Nội thuộc công trình cấp I

- Công trình gồm 10 tầng :Tầng 1 dùng để bán hàng với 60 căn hộ

Qui mô xây dựng công trình

- Diện tích xây dựng: 1407m2(trên khu đất dành xây Chung cư theo Qui hoạch)

Tầng 1 của toà nhà có chiều cao 4m, được sử dụng làm khu vực để xe cho toàn bộ toà nhà Ngoài ra, đây cũng là nơi chứa các hệ thống kỹ thuật quan trọng như phòng xử lý kỹ thuật điện, nước và máy bơm, đồng thời còn phục vụ cho hoạt động bán hàng.

+Taàng ủieồn hỡnh: 2-11 moói taàng 3,4m : Duứng làm căn hụù

+Tầng mái : Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn nhà

+Toồng chieàu cao coõng trỡnh 37.6m

- Các dịch vụ trong công trình

+ Phòng quản lý tòa nhà

+ Chỗ để xe ôtô và xe máy (theo quy định).

CÁC GIẢI PHÁP CỦA CÔNG TRÌNH

Giải pháp kiến trúc

a Công năng sử dụng, giải pháp mặt bằng

Công trình được thiết kế bao gồm 10 tầng, mặt bằng công trình trải dài, tổng chiều cao phần thân là 37.6m

Tầng 1: dùng để xe (ô tô con 4 chỗ, xe máy, xe đạp) Cao 4 m, nơi bố trí các phòng kỹ thuật như: phòng chứa máy bơm nước, máy phát điện dự phòng, buồng phân phối điện toàn công trình.Bố trí các phòng quản lý cho cả tòa nhà

Tầng 2 - 10: cao 3.4m bố trí 60 căn hộ bao gồm: 2 phòng ngủ,1 phòng vệ sinh,

Tầng mái được thiết kế với mái bê tông cốt thép có độ dốc 2%, trên đó có một bể nước Nước mưa sẽ được thu thập qua các cửa thu nước mái và dẫn xuống hệ thống rãnh thoát nước ở tầng 1 Giải pháp giao thông nội bộ cũng được chú trọng để đảm bảo sự thuận tiện trong việc di chuyển.

- Về mặt giao thông đứng được tổ chức gồm 2cầu thang bộ kết hợp với 2 thang máy dùng để đi lại và thoát người khi có sự cố

- Về mặt giao thông ngang trong công trình ( mỗi tầng) đều có hành lang chạy ngang giữa nhà c Giải pháp về sự thông thoáng chiếu sáng

Hệ thống thông gió trong tòa nhà không chỉ được đảm bảo qua các cửa sổ ở mỗi phòng mà còn được hỗ trợ bởi hệ thống thông gió nhân tạo, bao gồm máy điều hòa và quạt tại các tầng, giúp duy trì không khí trong lành và thoáng đãng.

Khối nhà không chỉ được chiếu sáng bởi hệ thống đèn trong các phòng và hành lang mà còn tận dụng ánh sáng tự nhiên từ các ô cửa bên ngoài Việc kết hợp giữa chiếu sáng tự nhiên và nhân tạo giúp tối ưu hóa khả năng lấy sáng cho không gian.

Giải pháp kỹ thuật

Nguồn điện chính cho tòa nhà chủ yếu là điện thành phố, kèm theo máy phát điện dự phòng được đặt ở tầng hầm để đảm bảo cung cấp điện liên tục 24/24 giờ, ngay cả khi xảy ra sự cố cúp điện.

- Hệ thống cáp điện được đi trong hộp gain kỹ thuật và có bảng điều khiển cung cấp điện cho từng căn hộ b Hệ thống nước

Nguồn nước cho chung cư được lấy từ hệ thống nước thành phố, sau đó được đưa vào bể ngầm của chung cư Từ bể ngầm, nước sẽ được bơm lên hồ nước trên mái và tiếp tục cung cấp cho các căn hộ.

- Nước thải từ các tầng được tập trung về khu xử lý và bể tự hoại ở tầng 1

- Đường ống cấp nước va thoát nước thải đều sử dụng ống nhựa PVC

Mái bằng được thiết kế với độ dốc nhằm tập trung nước mưa vào các ống thu, từ đó nước sẽ được dẫn qua ống nhựa thoát nước và đưa đến cổng thoát nước của thành phố Hệ thống này cũng đảm bảo hiệu quả trong việc phòng cháy chữa cháy.

Các họng cứu hỏa được lắp đặt tại hành lang và đầu cầu thang, cùng với các hệ thống chữa cháy cục bộ ở những vị trí quan trọng Nguồn nước cấp tạm thời được lấy từ hồ nước mái.

Xử lý nước thải bằng phương pháp vi sinh bao gồm các bước như bể chứa, lắng và lọc trước khi đưa vào hệ thống cống chính của thành phố Việc bố trí các khu vệ sinh ở các tầng liên tiếp theo chiều đứng giúp tối ưu hóa quá trình thông thoát nước thải Đồng thời, cần có giải pháp hiệu quả để thu gom rác thải.

Mỗi tầng trong tòa nhà đều được trang bị một cửa thu gom rác thải, được bố trí gần cầu thang Rác thải sẽ được dẫn qua hệ thống ống dẫn xuống tầng 1, nơi đặt phòng thu rác thải.

Tầng 1 của công trình được thiết kế với phòng thu rác thải có cửa riêng, kết nối trực tiếp ra bên ngoài, giúp hạn chế tác động đến môi trường bên trong Điều này cũng tạo thuận lợi cho việc xe vào lấy rác một cách dễ dàng Hệ thống thông tin liên lạc được tích hợp để đảm bảo quản lý hiệu quả.

+ Công trình được lắp đặt 1 hệ thống tổng đài điện thoại phục vụ thông tin trong nước, quốc tế

Mỗi phòng được trang bị một máy điện thoại nội bộ nhằm tạo điều kiện thuận lợi cho việc liên lạc Đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 được thực hiện tại nhà C16, khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

Hệ thống thoát sét bao gồm kim thu lõi, hệ thống dây thu lõi, hệ thống dây dẫn bằng thép và cọc nối đất, tất cả được thiết kế theo đúng quy phạm hiện hành.

+ Toàn bộ trạm biến thế, tủ điện, thiết bị điện đặt cố định đều phải có hệ thống nối đất an toàn h Các hệ thống kỹ thuật khác

Còi báo động, hệ thống đồng hồ,…vv

Giải pháp kết cấu

Do địa chất Hà Nội có nhiều vấn đề, việc lựa chọn giải pháp móng cọc ép hoặc cọc khoan nhồi bằng bê tông cốt thép là cần thiết để đảm bảo tính toán và thiết kế phần móng cho công trình.

Công nghệ này hiện đang được sử dụng rộng rãi, đặc biệt trong các công trình nhà cao tầng, nhờ khả năng chịu tải trọng lớn Nó còn giúp giảm thiểu tiếng ồn và chấn động, bảo vệ các công trình xung quanh khỏi những ảnh hưởng tiêu cực.

Dựa vào hình dáng kiến trúc, giải pháp mặt bằng và tình trạng địa chất - thủy văn của khu vực xây dựng, chúng tôi đã quyết định lựa chọn giải pháp kết cấu cho công trình là khung bê tông cốt thép đổ toàn khối Phần mái sẽ được thiết kế phù hợp với các yếu tố này để đảm bảo tính bền vững và an toàn cho công trình.

- Chọn giải pháp mái bê tông cốt thép tạo tạo dốc, độ dốc 2%.

Hạ tầng kỹ thuật

Sân bãi, đường nội bộ được làm bằng BTCT, lát gách xung quanh toàn ngôi nhà Trồng cây xanh, vườn hoa tạo khung cảnh, môi trường cho chung cư.

KEÁT CAÁU CHƯƠNG I - TÍNH TOÁN SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

*Các số liệu về tải trọng lấy theo TCVN 2737 – 1995 : Tải trọng và tác động – tieõu chuaồn thieỏt keỏ

* Hệ số vượt tải lấy theo bảng 1, trang 10 – TCVN 2737 - 1995

* Trọng lượng riêng của các thành phần cấu tạo sàn lấy theo “ sổ tay thực hành kết cấu công trình” ( TS Vũ Mạnh Hùng )

1.2.1 Tĩnh tải a Tĩnh tải do các lớp cấu tạo sàn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Theo yêu cầu sử dụng, các khu vực chức năng sẽ có cấu tạo sàn khác nhau, dẫn đến tĩnh tải sàn cũng khác nhau Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu bao gồm sàn khu ở (phòng khách, phòng ăn + bếp, phòng ngủ), sàn hành lang và sàn vệ sinh.

Hình 1.2 Cấu tạo sàn khu ở Hình 1.3 Cấu tạo sàn khu vệ sinh

Tĩnh tải tác dụng lên sàn điển hình là tải phân bố đều do các lớp cấu tạo sàn :

* * tt i i g  n  h (1.8) với hi : chiều dày các lớp cấu tạo sàn

 i : khối lượng riêng n : hệ số độ tin cậy

Kết quả tính được trình bày thành bảng 1.2 và bảng 1.3

Bảng 1.2 Tĩnh tải tác dụng lên ô sàn khu ở do các lớp cấu tạo sàn

Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày(cm) (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n g s tt (daN/m 2 )

539,8 Tổng tĩnh tải tính toán

Bảng 1.3 Tĩnh tải tác dụng lên ô sàn khu vệ sinh do các lớp cáu tạo sàn

Các lớp cấu tạo sàn Chiều dày(cm) (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n g s tt (daN/m 2 )

468,3 Tổng tĩnh tải tính toán

 b Tĩnh tải sàn do tường xây trên sàn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Trong thiết kế xây dựng, các tường ngăn thường không có dầm đỡ bên dưới để tăng tính linh hoạt trong bố trí Khi xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn, cần tính thêm trọng lượng của tường ngăn, tải này được phân bố đều trên toàn bộ ô sàn Tải trọng được xác định theo công thức cụ thể.

S (1.9) trong đó Ht : Chiều cao tường (m); lt : chiều dài tường(m);

t : trọng lượng riêng của tường xây;

S : diện tích ô sàn có tường(m 2 ); n : hệ số độ tin cậy

Kết quả tính được trình bày thành bảng 1.4

Bảng 1.4 Tĩnh tải tác dụng lên các ô sàn do tường xây trên sàn b t H t l t l 1 l 2 S q

Giá trị hoạt tải được xác định dựa trên chức năng sử dụng của từng loại phòng Hệ số độ tin cậy n cho tải trọng phân bố đều được quy định trong điều 4.3.3 của TCVN 2737 - 1995, với n = 1.3 khi p tc < 200 daN/m².

Kết quả tính được trình bày thành bảng 1.5 và 1.6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Bảng 1.5 Hoạt tải tác dụng lên sàn

Chức năng phòng p tc (daN/m 2 ) n p tt sàn( (daN/m 2 )

Bảng 1.6 Hoạt tải tác dung lên từng ô sàn

1.1.3 Tổng tải trọng tác dụng lên các ô sàn

Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn bao gồm tĩnh tải và hoạt tải, với giá trị khác nhau tùy thuộc vào từng ô sàn Đối với bản kê, công thức tính là P = (g_s_tt + p_tt_s) * (l_l_daN_1_2), trong khi đối với bản loại dầm, công thức là q = (g_tt_s + p_s_tt) * (daN_m/2) Nếu một ô bản chứa hai loại phòng có g_tt và p_tt khác nhau, cần phân bố tải trọng đều trên toàn bộ diện tích ô bản theo công thức đã nêu.

Trong nghiên cứu, tải phân bố được xác định trên hai diện tích khác nhau, cụ thể là p1, s1 cho diện tích s1 và p2, s2 cho diện tích s2 Kết quả chi tiết của nghiên cứu này được trình bày trong bảng 1.7.

Bảng 1.7 Tổng tải trọng tác dụng lên từng ô sàn p tt g tb tt g tt t

(daN/m 2 ) (daN/m 2 ) (daN/m 2 ) g tt s p tt s

T.trọng sau khi phân bố lại Ô sàn

Trong bảng 1.7, các ký hiệu quan trọng bao gồm: tt g tb - tải trọng phân bố trên ô sàn sau khi đã phân bố lại từ hai loại tĩnh tải là sàn phòng và sàn WC; tt g t - tải trọng phân bố trên ô sàn do tường xây dựng trực tiếp trên sàn; tt g s - tổng tĩnh tải phân bố trên ô sàn; và tt p s - hoạt tải phân bố trên ô sàn.

2.3 CÁC BƯỚC TÍNH TOÁN CHO TỪNG Ô BẢN SÀN

Liên kết của bản sàn với dầm, tường được xem xét theo quy ước sau:

- Liên kết được xem là tựa đơn khi

+ Bản tựa lên dầm bê tông cốt thép (đổ toàn khối) mà có hd/hs < 3

Liên kết được xác định là ngàm khi bản tựa lên dầm bê tông cốt thép với tỷ lệ hd/hs lớn hơn hoặc bằng 3 Thông tin này được nêu trong Đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 tại Nhà C16, Khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

- Liờn kết là tưù do khi bản hoàn toàn tự do

1 l l < 2 thì bản được xem là bản kê, lúc này bản làm việc theo hai phương (l1, l2 là cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản)

* Sàn kê 4 cạnh có liên kết 4 bên là ngàm (sơ đồ 9)

Ta thấy tất cả các ô sàn có 3(60 6,40 4)

10 10 d s h h     liên kết giữa sàn và dầm là ngàm, các ô sàn được tính theo sơ đồ 9 gồm : S2, S3, S4, S5, S6, S12

Hình 1.4 Sơ đồ tính và nội lực trong bản kê có liên kết 4 cạnh là ngàm

Cắt ô bản theo mỗi phương với bề rộng b = 1m, giải với tải phân bố đều tìm moment nhịp và gối theo 2 phương

Môment dương lớn nhất ở giữa bản (áp dụng công thức tính môment của ô bản lieõn tuùc)

Môment ở nhịp theo phương cạnh ngắn l 1

Môment ở nhịp theo phương cạnh dài l2

Môment âm lớn nhất ở gối:

Môment ở gối theo phương cạnh ngắn l 1

Môment ở gối theo phương cạnh dài l ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

2.3.3 Sàn loại dầm Ô bản sàn được tính theo loại bản dầm khi 2

Chúng ta sẽ tính toán từng ô riêng biệt chịu tải trọng toàn phần dựa trên sơ đồ đàn hồi Để xác định nội lực, cắt một dải bề rộng 1m theo phương ngắn và áp dụng sơ đồ dầm liên kết ở hai đầu.

Các ô sàn có 2 đầu ngàm theo phương cạnh ngắn

Sơ đồ làm việc như sau :

Hình 1.5 Sơ đồ tính nội lực trong bản loại dầm có 2 đầu ngàm theo phương cạnh ngắn

Cách tính: cắt bản theo cạnh ngắn vơí bề rộng b = 1m để tính như dầm có 2 đầu ngàm

- Sử dụng bêtông mác 300  R n  130 daN cm / 2

- Cốt thép nhóm AI R a  2300 daN cm / 2

1.4.2 Tính toán cốt thép sàn a Đối với sàn 1 phương

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện b = 100cm, h = 10cm

Cốt thép sàn được tính theo công thức:

M+ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Tra bảng chọn thép Fchọn và khoảng cách bố trí thép Để tránh phá hoại giòn nên phải bảo đảm min

Theo TCVN  min =0.05%, thường lấy  min = 0.1% Hợp lý nhất khi  = 0.3% ÷

0.9% đối với sàn b Đối với sàn 2 phương

Cắt 1 dải bản có bề rộng 1m, tính toán như cấu kiện chịu uốn có tiết diện b*h

Quá trình tính toán tương tự như đối với sàn 1 phương

Tính toán thép sàn là bước quan trọng trong thuyết minh, giúp xác định các thông số cơ bản Trong quá trình triển khai bản vẽ, một số vị trí gối có lực Fa lớn hơn sẽ được điều chỉnh để thuận tiện cho thi công và đảm bảo an toàn.

2.4.3 Kết quả tính thép sàn

Kết quả tính thép được thể hiện trong bảng 1.8 và 1.9

2.5 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN Ô sàn S3 ,S7 có nhịp và tải trọng lớn so với các ô còn nên ta chọn 2 ô này để kiểm tra độ võng cho sàn

+ Ô S3 kích thước 3.6x6.5 (m) và có tải trọng : qp3,1+1958.1(daN/m 2 )

+ Ô S7 kích thước 3.6x7.5 (m) và có tải trọng : qW6.6+195w1.6(daN/m 2 )

Kiểm tra tương tự xem như ô bản tựa đơn để thiên về an toàn

200 200 f  L   mm Độ võng của sàn được tính theo công thức

384 10 *8333* 2.9 *10 f   cm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Vậy f = 0.8 , 0.7mm < [f] = 32 , 35 mm thoả mãn về yêu cầu độ võng

Các kết quả tính toán cho thấy khả năng chịu lực và biến dạng của bản sàn đều đạt yêu cầu, đồng thời các điều kiện kiểm tra cũng được thỏa mãn, chứng tỏ rằng tất cả các giả thiết ban đầu đều hợp lý.

+Xem bản ve õkết cấu kc-01 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

GVHDC: Thầy NGUYỄN VIỆT TUẤN 27 SVTH : PHẠM XUÂN LONG

Bảng 1.8 Nội lực và tính thép các ô sàn 2 phương

CHỌN C.DÀY SÀN (cm) a (cm) ho (cm) b (cm)

0.0421 0.0421 928.69 0.112 0.941 5.48 10 143 120 6.54 0.82 10a120 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Bảng 1.9 Nội lực và tính thép các ô sàn 1 phương

CHỌN C.DÀY SÀN (cm) a (cm) ho (cm) b (cm)

) P= Gtt+P tt (da N ) SƠ ĐỒ

S7 3.60 7.50 12.0 2.0 10.0 100 195 539.8 734.8 Mgt 793.58 0.06 0.97 3.64 8 138 120 4.19 0.42 8a120 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Mgp 858.42 0.10 0.95 5.04 8 100 100 5.03 0.63 8a100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TRỤC 4-5

A TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG 2

2.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN

Tổng cộng thang gồm 22 bậc:

+ Chiều cao bậc thang: h b  155mm

+ Riêng chiều cao 2 bậc cuối cùng của mỗi vế là 150mm

+ Chọn bề rộng bậc thang l b 300mm

     thoả mãn điều kiện 2h b l b (600 620) mm (2.1)

Chiều dày của bản thang: 0 480 (16 13.7)

*Kích thước dầm chiếu nghỉ DCN1

Hình 2.1 Mặt bằng cầu thang tầng 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

2.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG

2.2.1 Tải trọng tác dụng lên bản chiếu nghỉ a Tĩnh tải

Tĩnh tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ do trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản chiếu nghỉ

Cấu tạo bản chiếu nghỉ gồm các lớp như sau gạch ceramic dày 10 VữA XM lót dày 2cm sàn btct dày 14cm lớp trát dày 15

Hình 2.4 Các lớp cấu tạo bản chiếu nghỉ

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo dược xác định theo công thức:

 i - khối lượng của lớp thứ I;

 i - chiều dày của lớp thứ I; ni – hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 2.1

Bảng 2.1 Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ

Các lớp cấu tạo (cm) (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n gcn tt(daN/m)

488.9 Tổng tĩnh tải tính toán i 

* tc *1 1.2 *300 *1 360( / ) p cn  n p m   daN m (2.5) trong đó:

Tải trọng tiêu chuẩn được tính bằng công thức 300 / 2 p tc = daN m Hệ số tin cậy n được xác định theo các mức tải trọng: n = 1.3 khi p tc < 150 (daN/m²) và n = 1.2 khi p tc ≥ 150 (daN/m²) Bên cạnh đó, cần xem xét tải trọng toàn phần tác dụng lên bản chiếu nghỉ trong đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 tại Nhà C16 - Đô Thị Hưng Yên - Hà Nội.

488.9 360 848.9( / ) tt cn cn cn q  g  p    daN m (2.6)

2.2.2 Tải trọng tác dụng lên bản thang a Tĩnh tải

* Do các lớp cấu tạo bản thang

Cấu tạo bản thang gồm các lớp như sau:

BậC XÂY GạCH ĐặC VữA LóT DàY 2CM

BTCT DàY 14CM VữA TRáT DàY 10 gạch ceramic dày 10

Hình 2.5 Các lớp cấu tạo bản thang

+Trọng lượng bản thân của 1 bậc thang

GG G G G G (2.7) trong đó: G 1 - trọng lượng của lớp gạch ceramic dày 10;

G 2- trọng lượng của lớp vữa lót dày 20;

G 3- trọng lượng của bậc xây gạch;

G 4- trọng lượng của bản BTCT dày 140;

G 5- trọng lượng của lớp vữa trát dày 10

Các ký hiệu trong các công thức trên như sau:

Trong bài viết này, chúng tôi sẽ đề cập đến các thông số kỹ thuật quan trọng liên quan đến bậc thang, bao gồm trọng lượng riêng của lớp thứ i (i), hệ số độ tin cậy của lớp thứ i (n i), chiều dày của lớp thứ i (h i), chiều dài bậc thang (l b), chiều cao bậc thang (h b) và bề rộng bậc thang (b b) Những thông số này rất quan trọng trong việc thiết kế và xây dựng bậc thang đạt tiêu chuẩn Đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 tại Nhà C16, đô thị Hưng Yên, Hà Nội sẽ được trình bày chi tiết hơn về các yếu tố này.

Vậy trọng lượng của 1 bậc thang

Tải phân bố trên bảng thang do các lớp cấu tạo bản thang

*Do trọng lượng bản thân của lan can

Tải do lan can truyền vào bản thang qui về tải phân bố đều trên bản thang

Ta có g lc tt 30daN m/  tải trọng do lan can phân bố trên bản thang

*Tổng tĩnh tải tác dung lên bản thang

1 2 659.4 21.4 680.8 / tt g bt  g  g    daN m (2.15) b Hoạt tải

- Hoạt tải tiêu chuẩn: p tc 00 daN/m 2

- Hoạt tải tính toán trên 1 m dài: p bt 00*1*1.2 60 daN/m (2.16) c Tổng tải trọng tác dụng lên bản thang

680.8 360 1040.8( / ) tt bt bt bt g  g  p    daN m (2.17)

2.3 TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG

2.3.1 Tính toán bản thang a Sơ đồ tính

Vì liên kết chỉ có ở 1 phương nên bản thang làm việc 1 phương, cắt bản thang 1 dải có bề rộng 1m để tính toán

Liên kết giữa bản thang và dầm là khớp vì những lý do sau:

+ Bản thang được thi công sau dầm sàn của tầng trên và tầng dưới;

+ Bản thang được thi công sau tường

Theo đó ta có sơ đồ tính của 2 vế thang như sau ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

V 2 q cn = 848.9 daN/m q bt = 1 04 0.8 daN /m q cn = 848.9 daN/m q bt

Sử dụng phần mềm Sap2000 để tính nội lực, ta có kết quả nội lực của 2 vế cầu thang

Hình 2.8 Biểu đồ mômen vế 1

Hình 2.9 Biểu đồ mômen vế 2 c Tính theùp ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

Dùng bêtông mác 300  R n  130 daN cm / 2

Thép chịu lực cú được phân loại thành hai loại: loại AI với Ra = 2300 daN/cm² cho tải trọng ≤ 10 dựng và loại AII với Ra = 2800 daN/cm² cho tải trọng ≤ 18 dựng Đối với thép đai, loại thép AI có Rađ = 1800 daN/cm² được sử dụng.

  Cốt thép bản thang được tính như cấu kiện chịu uốn tiết diện b = 100cm, h = 14cm

Cốt thép bản thang được tính theo công thức:

M A m * R * b * h = 0,412 (2.20) b 0.85 m  : hệ số điều kiện làm việc của bê tông

Tra bảng chọn thép Fchọn và khoảng cách bố trí thép Để tránh phá hoại giòn nên phải bảo đảm min max

Theo TCVN  min =0.05%, thường lấy  min = 0.1%

Kết quả tính thép được thể hiện trong bảng 2.2

Bảng 2.2 Kết quả tính và chọn thép bản thang cầu thang ị a tt a chon

Các ký hiệu dùng trong bảng: M cn mômen nhịp lớn nhất ở bản chiếu nghỉ

M BX mômen nhịp lớn nhất ở bản thang xiên

* Cốt thộp ngang của bản thang xiờn và trong bản chiếu nghỉ chọn ị8a250

* Cốt thộp chịu mụmen õm (gối) chọn ị12a150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

2.3.2 Tính toán dầm chiếu nghỉ a Tải trọng tác dụng

Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ gồm

+ Trọng lượng bản thân dầm

Trọng lượng tường xây trên dầm:

+Tải trọng do bản cầu thang kê lên dầm:

*Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ

1 2 3 0.165 0.475 2.36 3( / ) q DCN  g  g  g     T m (2.28) b Sơ đồ tính và nội lực

Dầm chiếu nghỉ được xem như dầm đơn giản với liên kết 2 đầu là khớp, với tiết diện là 200*300

Momen lớn nhất giữa nhịp

Lực cắt lớn nhất max

Hình 2.10 Sơ đồ tính và biểu đồ nội lực DCN c Tớnh coỏt theựp daàm chieỏu nghổ

    (2.34) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

Chọn 3ị18 (Fa = 7.63 cm 2 ) để bố trớ

- Cường độ chịu cắt của bê tông:

K R m b h = 0.35*130*0.85*20*27 = 20884 (daN) (2.37) Vậy k1*Rk*b*h0 < Q max < K 0 * R n * m b * * b h 0 nên chỉ cần đặt cốt đai

- Dùng đai 6, nhóm thép AI, tính bước cốt đai:

R ad = 1800 daN/cm 2 , n = 2, fủ = 0.283 cm 2

(2.40) min( tt , max , ct ) min(38.99;35.52;150) 150

Trong khoảng l/4 (0.9 m) từ tim cột trở vào chọn u = 100, giữa nhịp chọn u = 200.

2.3.3 Tính toán dầm chiếu tới a Tải trọng tác dụng

+Tải do bản sàn truyền vào theo một phương: g 2  l s / 2 * q s * n  1.5 / 2 * 0.379 *1.1  0.313( daN m / ) (2.43) +Tảitrọng do bản thang truyền lên dầm chiếu tới qui về phân bố đều trên cả daàm: 3 4 * / 2 3.26 *1.75 1.63( / )

*Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

1 2 3 0.165 0.313 1.63 2.108( / ) q DCT  g  g  g     T m (2.45) b Sơ đồ tính và nội lực

Hình 2.10 Sơ đồ tính và biểu đồ nội lực DCT c Tính cốt thép dầm chiếu tới

Trong khoảng l/4 (0.9 m) từ hai gối trở vào chọn u = 100, giữa nhịp chọn u = 200

Chiều dày của bản chiếu là 10 cm, được thiết kế cho nắp bể đúc bê tông cốt thép toàn khối theo chu vi ô bản Đây là nội dung của đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010, thuộc ĐT Nhà C16 - Đô Thị Hưng Yên, Hà Nội.

- Ô bản có kích thước l xl 2 1 =3,5m x 1,6m

- Ta có tỉ số L2/L1=2,1875 < 2 => bản làm việc 1 phương

- Ta có: d b h h `0/100=6>3  Xem liên kết giữa bản với dầm bao là ngàm

- Ta có: d b h h 00/100=3=3  Xem liên kết giữa bản với dầm bao là ngàm

- Vậy ô bản làm việc 1 phương và sơ đồ tính ô bản chiếu nghỉ như dầm đơn giản hai đầu ngàm

Các lớp cấu tạo (cm) (daN/m 3 ) g tc (daN/m 2 ) n g cn tt (daN/m)

* tc *1 1.2 *300*1 360( / ) p cn n p m  daN m (2.5) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI trong đó:

300 / 2 p tc  daN m - tải trọng tiêu chuẩn; n - hệ số tin cậy; n=1.3 khi p tc < 150 (daN/m 2 ) n=1.2 khi p tc 150 (daN/m 2 ) c Tải trọng toàn phần tác dụng lên bản chiếu nghỉ

378.9 360 738.9( / ) tt cn cn cn q  g  p    daN m

- Xem bản như dầm đơn giản hai đầu ngàm

- Bản làm việc như cấu kiện chịu uốn tiết diện bxh = 100x10 (cm)

- Giả thiết chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép: abv,m (Trang 26, TLTK [2])

Diện tích cốt thép yêu cầu trong phạm vi bề rộng bản b = 1m: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT : NHÀ C16-ĐÔ THỊ HƯNG YÊN -HÀ NỘI

Chọn đường kính cốt thép, khoảng cách a giữa các thanh thép:

Bố trí cốt thép với khoảng cách a BT a TT , tính lại diện tích cốt thép bố trí A S BT :

Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

-Theo TCVN lấy μmin = 0,05%.Thông thường lấy μmin = 0,1% Với sàn,  nằm trong khoảng 0,3%÷0,9% là hợp lý

Nếu  bản làm việc 1 phương

Nếu  0 = 0.58, A = 0.412 0

Cốt thép sàn được tính theo công thức: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Tra bảng chọn thép Fchọn và khoảng cách bố trí thép

Bảng 3.2 Nội lực và tính thép bản nắp

P=(Gtt+Ptt).L1.L 2(daN) mi1 mi2 ki1 ki2

S1 4543 m91 0.019 88.14 0.019 0.990 0.64 6 438 200 1.42 0.24 6a200 m92 0.016 73.15 0.016 0.992 0.53 6 529 200 1.42 0.24 6a200 k91 0.045 204.44 0.044 0.978 1.52 8 332 200 2.52 0.42 8a200 k92 0.037 169.01 0.036 0.982 1.25 8 403 200 2.52 0.42 8a200 Kiểm tra hàm lượng cốt thép min <  < max

Vậy hàm lượng thép tính toán trên thoả mãn

Thép mũ chọn 8 để khi thi công không bị đạp bẹp

Xung quanh lỗ thăm ta gia cường 212.

TÍNH TOÁN BẢN ĐÁY

3.3.1 Kích thước sơ bộ bản đáy và dầm đáy a Kích thước bản đáy

Giống như bản nắp, bản đáy cũng được phân làm 4 ô có kích thước 3mx4m do hệ dầm đáy, chiều dày sơ bộ được chọn như sau: ủ  D 1 h ×l m (3.15)

Chọn D=1.2; m = 40; l1= 3.25 m(chiều dài cạnh ngắn của ô bản đáy bể) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Chọn bề dày đáy bể h = 12 cm, đáy bể đúc bê tông toàn khối theo chu vi đáy b Kích thước dầm đáy

Tương tự như hệ dầm nắp, chọn hệ dầm đáy có kích thước sơ bộ như sau

Hình 3.3: Mặt bằng dầm đáy bể 3.3.2 Tính toán bản đáy : a Sơ đồ tính

Với kích thước các dầm trong bản đáy chọn như trên, ô bản đáy S2 có kích thước là (3x4)m

= = 1.08 2 l 3.25  ô bản làm việc theo 2 phương (3.17) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

= = 4.16 > 3 h 12  nên liên kết giữa dầm đáy và bản đáy được xem là ngàm

Hình 3.4: Sơ đồ tính ô sàn đáy bể b Tải trọng tác dụng

Bảng 3.3 Tĩnh tải tác dụng lên bản đáy

Các lớp cấu tạo Chiều dày(m) (daN/m 3) g tc (daN/m 2 ) n g d (daN/m 2 )

578.7 Tổng tĩnh tải tính toán

 Áp lực nước : p = g × h× n = 1000 × 1.5× 1.1= 1650 (daN / m ) n n 2 (3.18) Tổng tải trọng tác dụng lên đáy bể: q = g + p = 578.7 + 1650 = 2228.7 (daN / m ) d d n 2 (3.19) c Xác định nội lực và tính cốt thép

Quá trình tính toán bản đáy tương tự như tính toán bản nắp, và kết quả thu được trong đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 tại nhà C16, khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

Bảng 3.4 Nội lực và tính thép bản đáy

Kiểm tra hàm lượng cốt thép  min <  <  max Trong đó :

Vậy hàm lượng thép tính toán trên thoả mãn.

TÍNH TOÁN BẢN THÀNH

3.4.1 Lựa chọn kích thước sơ bộ bản thành

Tương tự chọn sơ bộ chiều dày bản thành là 12 cm

3.4.2 Tính toán bản thành a Sơ đồ tính

Trong đó: L: chiều dài bể nước;

B: bề rộng bể nước; h: chiều cao bể nước

Thành bể được đúc liền khối với đáy, tạo thành một đầu ngàm vững chắc Phần nắp bể được đổ sau, đóng vai trò như đầu khớp và đảm bảo an toàn cho thành bể.

Bể nước hoạt động giống như bể dạng thấp, trong đó bản thành đóng vai trò như bản loại dầm Để tính toán, cắt dải bản có bề rộng 1m theo phương đứng, ta sẽ có sơ đồ tính toán cụ thể.

Hình 3.5 : Sơ đồ tính thành bể b Tải trọng tác dụng lên thành bể b.1 Áp lực nước n n p = n× g × Z × 1m (3.23)

Trong trường hợp nguy hiểm nhất, khi mực nước trong hồ đạt mức cao nhất, biểu đồ áp lực nước sẽ có hình dạng tam giác, tăng dần theo độ sâu Áp lực nước đạt giá trị cực đại tại đáy bể, tức là khi z = h.

Hình 3.6 : Áp lực nước tác dụng lên thành bể b.2 Áp lực gió

Hà Nội nằm trong vùng áp lực gió II-B, với giá trị áp lực gió W0 là 95 daN/m² theo bản đồ phân vùng phụ lục D và điều 6.4 TCVN 2737:1995 Đáy bể có cao trình +36,1m và nắp bể cao trình +37,6m, giả sử áp lực không đổi suốt chiều cao thành bể Theo bảng 5 vùng địa hình B TCVN 2737:1995, với z = +37,6m, hệ số k được xác định là 1.256.

Phía gió hút : W = 1.2 95 1.256 0.6 = 85.9 daN / m h      (3.26) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI wd4.55 daN/m h00 wh,9 daN/m h00

Hình 3.7 : Gió đẩy, Gió hút tác dụng lên thành bể b.3 Trọng lượng bản thân bản thành

Trọng lượng của bản thành tạo ra lực dọc, nhưng giá trị này thường không đáng kể Do đó, có thể coi thành bể như một cấu kiện chịu uốn, bỏ qua ảnh hưởng của lực nén Vì vậy, trong tính toán, không cần xem xét tải trọng do trọng lượng bản thân của bản thành.

Dưới tác động của tải trọng, thành bể nước có hai tiết diện quan trọng cần chú ý là chân thành và bụng thành Thành bể nước được coi là cấu kiện chịu uốn, do đó, cần xác định giá trị mômen tại hai tiết diện này tương ứng với từng loại tải trọng tác dụng, đặc biệt là do áp lực nước.

Hình 3.9 : Biểu đồ M do áp lực nước ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI c.2 Do tải trọng gió

Hình 3.10 : Biểu đồ M do áp lực gió đẩy

Hình 3.11 : Biểu đồ M do áp lực gió hút d Tính cốt thép cho bản thành

Tính cốt thép tại 2 tiết diện chân và bụng bản thành

Tại mỗi tiết diện, cần chú ý đến hai thớ chính là thành trong và thành ngoài Để tính toán cốt thép, chúng ta phải xác định nội lực nguy hiểm nhất do các tải trọng tác động tại mỗi vị trí.

* Tại tiết diện chân bản thành bể nước

Xét trường hợp bất lợi nhất khi bể chứa đầy nước và chịu tải trọng gió hút

Momen sinh ra do áp lực nước trong bể và gió hút n gh g g

Bất lợi nhất khi hồ không có nước, chịu tải trọng gió đẩy gd

*Tại tiết diện bụng bản thành bể nước

Tại tiết diện bụng của bể nước, momen lớn nhất xuất hiện do các tải trọng khác nhau Để đảm bảo an toàn cho thành bể, khi xác định momen lớn nhất, chúng ta cần cộng tất cả các giá trị momen lại với nhau.

Xét trường hợp bất lợi nhất khi bể không có nước và chịu tải trọng gió đẩy gd

Bất lợi nhất khi hồ có nước, chịu tải trọng gió hút n gh n n

- Bản thành được tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện bxh = (100x12) cm

Bêtông M300 có Rn = 130 daN/cm 2 ; RK = 10 daN/cm 2

Hệ số điều kiện làm việc của bêtông giả thiết: m = 1 b

Thép AI có Ra = 2300 daN/cm 2 =>  0 = 0.58, A = 0.412 0

- Tra bảng chọn thép Fchọn và khoảng cách bố trí thép ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Bảng 3.5 Tính toán cốt thép thành bể

Tiết diện vị trí Hs

Bụng thành bể thành trong

Kiểm tra hàm lượng cốt thép min <  < max

- Vậy hàm lượng thép tính toán trên thoả mãn

- Chọn cốt thộp theo phương ngang ị6a200

3.5 TÍNH TOÁN DẦM NẮP & DẦM ĐÁY HỒ:

Dầm nắp được tính như một dầm trực giao Kích thước dầm DN1,DN2 = 200 x400 và DN3,DN4 = 200x300 Kích thước dầm DD1,DD2 = 300 x600 và DD3,DD4 = 300x500

- Tải trọng sàn truyền vào dầm : phần mềm tự tính

- Tải trọng bản thành dầm : phần mềm tự tính

- Tải trọng sàn truyền vào dầm : phần mềm tự tính ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

-Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản thành:

Lớp gạch men: gg=0,01.2000.1,1.1"(daN/m)

Lớp vửa lót: gv=0,02.1600.1,2.1C,2(daN/m)

Lớp chống thấm (vữa láng) gt=0,01.1600.1,1.1,8(daN/m)

Bản thành BTCT gt=0,12.2500.1,1.130(daN/m)

Lớp vửa trát: gv=0,01.1600.1,2.1!,6(daN/m)

-Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản thnh:

Lớp chống thấm (vữa láng) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI gt=0,01.1600.1,1.1,8(daN/m)

- Trọng lượng bản thành các lớp cấu tạo bản thành:

Lớp chống thấm (vữa láng) gt=0,01.1600.1,1.1,8(daN/m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

3.5.3 Xác định nội lực : Đây là hệ dầm trực giao do đó có nhiêù cách xác định nội lực Trong thực tế các hệ dầm này làm việc đông thời với nhau Do đó ta giải bài toán hệ dầm này làm việc không gian bằng cách mô hình bài toán vào Etabs 8.48(mô hình không gian) khai báo hai trường hợp tải : tải phân bố đều gt và tải phân bố tam giác và hình thang q để tìm nội lực dầm

Hình 3.12: Khai báo tính trọng lượng bản thân các cấu kiện trong Etabs ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Hình 3.13: Mô hinh không gian bể nước

BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM NẮP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DẦM NẮP

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DẦM ĐÁY ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM ĐÁY

PHẢN LỰC TẠI GỐI TỰA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

- Sau khi khai báo, thực hiện phân tích, xuất kết quả nội lực các cấu kiện

Bảng 3.6 Nội lực dầm bể nước

BANNAP B2 TINHTAI 0.15 0 -4.75 0 1.69 0 -5.381 BANNAP B2 TINHTAI 0.5 0 -4.67 0 1.69 0 -3.731 BANNAP B2 TINHTAI 0.5 0 -4.41 0 1.516 0 -3.707

BANNAP B2 TINHTAI 6.5 0 4.41 0 -1.516 0 -3.707 BANNAP B2 TINHTAI 6.5 0 4.67 0 -1.69 0 -3.731 BANNAP B2 TINHTAI 6.85 0 4.75 0 -1.69 0 -5.381 BANDAY B2 TINHTAI 0.15 0 -18.67 0 4.86 0 -14.216 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BANDAY B2 TINHTAI có các giá trị như sau: 6.5 với 17.49 và -4.39, tiếp theo là 6.5 với 18.34 và -4.86, và 6.85 với 18.67 và -4.86 Trong khi đó, BANNAP B3 TINHTAI thể hiện các số liệu: 0.15 với -4.42 và 1.735, 0.464 với -4.35 và 1.735, và 0.464 với -4.13 và 1.568 Các giá trị tiếp theo của BANNAP B3 là 0.929 với -4.03 và 1.568, và 0.929 với -3.64 và 1.373 Đây là thông tin liên quan đến Đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010, địa chỉ Nhà C16 - Khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

Dữ liệu BANNAP B3 TINHTAI cho thấy các giá trị biến đổi từ 1.393 đến 6.35, với các chỉ số dao động từ -4.605 đến 4.42 Các giá trị âm như -3.53, -3.05, và -2.95 cho thấy sự suy giảm, trong khi các giá trị dương như 3.64 và 4.42 thể hiện sự tăng trưởng Sự thay đổi này diễn ra qua nhiều giai đoạn, từ 1.393 đến 5.571, và cuối cùng đạt đến 6.35, phản ánh sự biến động trong các chỉ số đo lường.

BANDAY B3 TINHTAI 0.464 0 -16.5 0 4.558 0 -6.218 BANDAY B3 TINHTAI 0.929 0 -16.07 0 4.558 0 1.342 BANDAY B3 TINHTAI 0.929 0 -14.63 0 3.971 0 1.481 BANDAY B3 TINHTAI 1.393 0 -14.2 0 3.971 0 8.174 BANDAY B3 TINHTAI 1.393 0 -12.39 0 3.28 0 8.293 BANDAY B3 TINHTAI 1.857 0 -11.96 0 3.28 0 13.947 BANDAY B3 TINHTAI 1.857 0 -10.11 0 2.602 0 14.045 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

The BANDAY B3 TINHTAI dataset reveals a range of values with varying trends Initially, values such as 2.321 and 2.786 show negative fluctuations, with figures like -9.68 and -8.06 As the dataset progresses, positive values emerge, reaching up to 16.5 at 6.036 Throughout the observations, notable transitions occur, including a shift from -3.28 to 12.39 at 5.107, highlighting significant changes in the dataset The final entries indicate a decline, with the last recorded value at -6.218, showcasing the dataset's dynamic nature.

BANNAP B4 TINHTAI 3 0 -1.39 0 0.533 0 4.211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BANNAP B4 TINHTAI 6.5 0 4.41 0 -1.516 0 -3.707 BANNAP B4 TINHTAI 6.5 0 4.67 0 -1.69 0 -3.731 BANNAP B4 TINHTAI 6.85 0 4.75 0 -1.69 0 -5.381 BANDAY B4 TINHTAI 0.15 0 -18.67 0 4.86 0 -14.216 BANDAY B4 TINHTAI 0.5 0 -18.34 0 4.86 0 -7.739 BANDAY B4 TINHTAI 0.5 0 -17.49 0 4.39 0 -7.596

BANDAY B4 TINHTAI 4 0 7.73 0 -1.667 0 24.418 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Dưới đây là bảng dữ liệu về các chỉ số từ BANDAY B4 và BANNAP B5 TINHTAI, với các giá trị khác nhau cho từng tham số BANDAY B4 có các giá trị từ 6.5 đến 6.85, trong khi BANNAP B5 có nhiều mức độ khác nhau từ 0.15 đến 4.643 Các chỉ số cho thấy sự biến đổi trong các thông số như -4.42 đến 2.95 cho BANNAP B5 và -4.39 đến -14.216 cho BANDAY B4 Dữ liệu này có thể được áp dụng trong các nghiên cứu hoặc dự án tốt nghiệp, ví dụ như Đồ án tốt nghiệp khóa 2008-2010 tại Nhà C16, Khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

BANNAP B5 TINHTAI 5.107 0 3.05 0 1.157 0 0.399 BANNAP B5 TINHTAI 5.107 0 3.53 0 1.373 0 0.38 BANNAP B5 TINHTAI 5.571 0 3.64 0 1.373 0 -1.285 BANNAP B5 TINHTAI 5.571 0 4.03 0 1.568 0 -1.308 BANNAP B5 TINHTAI 6.036 0 4.13 0 1.568 0 -3.201 BANNAP B5 TINHTAI 6.036 0 4.35 0 1.735 0 -3.227 BANNAP B5 TINHTAI 6.35 0 4.42 0 1.735 0 -4.605

BANDAY B5 TINHTAI 0.464 0 -17.22 0 -5 0 -6.373 BANDAY B5 TINHTAI 0.464 0 -16.5 0 -4.558 0 -6.218 BANDAY B5 TINHTAI 0.929 0 -16.07 0 -4.558 0 1.342 BANDAY B5 TINHTAI 0.929 0 -14.63 0 -3.971 0 1.481 BANDAY B5 TINHTAI 1.393 0 -14.2 0 -3.971 0 8.174 BANDAY B5 TINHTAI 1.393 0 -12.39 0 -3.28 0 8.293 BANDAY B5 TINHTAI 1.857 0 -11.96 0 -3.28 0 13.947 BANDAY B5 TINHTAI 1.857 0 -10.11 0 -2.602 0 14.045 BANDAY B5 TINHTAI 2.321 0 -9.68 0 -2.602 0 18.639 BANDAY B5 TINHTAI 2.321 0 -8.06 0 -2.054 0 18.717 BANDAY B5 TINHTAI 2.786 0 -7.63 0 -2.054 0 22.36 BANDAY B5 TINHTAI 2.786 0 -6.41 0 -1.71 0 22.423 BANDAY B5 TINHTAI 3.25 0 -5.97 0 -1.71 0 25.297

Dưới đây là bảng dữ liệu về BANDAY B5 TINHTAI với các thông số khác nhau: 3.714, 4.179, 4.643, và 5.107, đi kèm với các giá trị như 6.41, 7.63, 8.06, 9.68, 10.11, 11.96, 12.39, 14.2, 14.63, và 16.07 Các thông số này thể hiện sự biến đổi trong các chỉ số liên quan đến dự án tốt nghiệp khóa 2008-2010, địa chỉ tại Nhà C16 - Khu đô thị Trung Yên, Hà Nội.

BANDAY B6 TINHTAI 0 0 -11.09 0 0 0 -2.422 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BANNAP B7 TINHTAI 1 0 -1.88 0 0 0 1.077 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

BANDAY B7 TINHTAI 2 0 -3.35 0 0 0 16.049 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

3.5.4 Tính cốt thép: a Tính thép dầm

Giá trị moment uốn M được lấy từ kết quả tính nội lực của Etabs (lấy thành phần

Tại một phần tử Frame (dầm) ta sẽ tính toán cốt thép cho 3 tiết diện

Kiểm tra hàm lượng cốtthép:  min  max (3.41) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Hàm lượng cốt thép tối đa  max  2.5% Hàm lượng cốt thép tối thiểu  min  0.05%

Kết quả tính toán cốt thép dầm bể nước được thể hiện trong bảng 3.8

* Tính toán cốt treo tại vị trí dầm phụ tác dụng lên dầm chính:

Hình 3.14: Chiều dài bố trí cốt treo

Diện tích cốt treo : treo i a

Ra: cường độ tính toán về kéo của cốt thép

Pi: lực tập trung truyền từ dầm phụ cho dầm chính tại vị trí thứ i

Số cốt treo cần thiết: tr d m = F n.f (3.43) n: số nhánh đai chọn làm cốt treo fđ : diện tích 1 nhánh đai

Khoảng cách đặt cốt treo: Str = bdp + 2h1 với h1 = hdc-hdp (3.44)

Lực P i có thể tìm được nhờ vào độ chênh giá trị lực cắt tại điểm đặt lực tập trung

(cũng là vị trí dầm phụ tác dụng lên dầm chính)

Bảng 3.10 Cốt thép dầm bể nước

Beam Load Q M CỐT DỌC F đai U chon

(cm) (T) (T.m) Fa tt (cm 2 ) Boá trí theùp Fa chon (mm)

DN3 TT -0.18 3.17 3.31 2 ị 16 4.02 6 20 ĐAI CHỊU LỰC P

S tr = b dp +2h 1 b h dc h dp ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

Bảng 3.9 Cốt thép treo dầm bể nước b Tính thép cột

Sử dụng BT300 R = 130daN / cm n 2

Thép chịu lực loại AII R = 2800daN / cm a 2

Thộp đai dựng AI R = 2800daN / cm a 2 , R = 1800daN / cm aủ 2

Chọn kích thước a = 4 cm, dẫn đến chiều cao h = 36 cm Để tính toán đơn giản và có kết quả gần đúng, ta xem cột như một cấu kiện chịu nén đúng tâm, bỏ qua mômen do tải trọng gió Tiết diện ngang của cột được chọn là 300x300 mm, với bố trí 4 thanh thép có đường kính 25 mm (Fa = 19.63 cm²).

- Lực nén lên cột (lấy bằng phản lức gối tựa từ kết quả giải Etabs)

- Phản lực tại chân cột là : N= 46.60T

- Kiểm tra khả năng chịu lực của cột [N] = 0.3 x 0.3 x 130 + 2800 x 19.63 = 54975 daN > N= 55t (thoả) b h b h

Vũ trớ D.p h uùẽ (cm ) D.c h ớn h (cm ) P i

(c m ) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHOÁ 2008-2010 ĐT :NHÀ C16-KHU ĐÔ THỊ TRUNG YÊN – HÀ NỘI

3.6 KIỂM TRA BỀ RỘNG KHE NỨT CHO THÀNH VÀ ĐÁY BỂ NƯỚC:

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO KHUNG