(Đồ án tốt nghiệp) thiết kế trụ sở chi nhánh và văn phòng cho thuê techcombank cần thơ

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Sự cần thiết của đầu tư

Trong những năm gần đây, nền kinh tế Việt Nam đã có những chuyển biến đáng kể nhờ vào chính sách phát triển kinh tế hợp lý và đầu tư lớn từ nước ngoài Để phù hợp với xu thế phát triển của khu vực, việc tái thiết và xây dựng cơ sở hạ tầng trở nên cần thiết, đặc biệt là việc thay thế các công trình thấp tầng bằng các công trình cao tầng nhằm giải quyết vấn đề đất đai và cải thiện cảnh quan đô thị, phù hợp với quy mô của một thành phố lớn.

Cần Thơ là thành phố trực thuộc trung ương, nổi bật là đô thị hiện đại và phát triển nhất khu vực Đồng bằng sông Cửu Long Với diện tích tự nhiên lên tới 138.959,99 ha và dân số khoảng 1.112.121 người, Cần Thơ đóng vai trò quan trọng như trung tâm kinh tế, văn hóa, xã hội, y tế, giáo dục và thương mại của vùng Thành phố này cũng được công nhận là đô thị loại I, cùng với Đà Nẵng và Hải Phòng, là một trong những thành phố trung tâm cấp vùng và quốc gia.

Thành phố có 8 đơn vị hành chính, bao gồm 4 quận: Ninh Kiều, Bình Thủy, Cái Răng, Ô Môn và 4 huyện: Phong Điền, Cờ Đỏ, Vĩnh Thạnh, Thốt Nốt Dân số chủ yếu tập trung tại các quận trung tâm, trong khi quỹ đất ngày càng hạn hẹp Nhu cầu đất cho kinh doanh ngày càng gia tăng, dẫn đến xu hướng xây dựng nhà cao tầng để tiết kiệm diện tích và đáp ứng nhu cầu này.

Công trình "Thiết kế trụ sở chi nhánh và văn phòng cho thuê Techcombank Cần Thơ" được xây dựng tại địa chỉ 47 đường 30 tháng 4, An Lạc, Ninh Kiều, Cần Thơ, nằm trong xu thế phát triển chung của thành phố.

Đặc điểm công trình

Trụ sở chi nhánh và văn phòng cho thuê Techcombank Cần Thơ được xây dựng tại

47 đường 30 tháng 4, An Lạc, Ninh Kiều, Cần Thơ.

Diện tích sử dụng để xây dựng công trình là khoảng 528,1683 m2, trong đó diện tích xây dựng chiếm 451,42 m2 Phần diện tích còn lại được sử dụng cho hệ thống khuôn viên và cây xanh.

Công trình có tổng cộng 14 tầng, bao gồm một tầng bán hầm, 12 tầng nổi, một tầng mái và tum thang máy Tổng chiều cao của công trình đạt 48,65 mét tính từ cốt 0,00, trong khi tầng bán hầm nằm ở cốt -0,7 so với cốt 0,00.

Tầng 1-12 dùng làm văn phòng cho thuê Công trình là đặc trưng điển hình của quá trình đô thị hoá theo xu hướng hiện đại.

Vị trí xây dựng công trình

Công trình "trụ sở chi nhánh và văn phòng cho thuê" tọa lạc tại số 47 đường 30 tháng 4, An Lạc, quận Ninh Kiều, Cần Thơ Với vị trí đắc địa ngay trung tâm quận Ninh Kiều, đây là lựa chọn lý tưởng cho các doanh nghiệp cần không gian làm việc chuyên nghiệp.

+ Phía Bắc giáp với nhà dân thấp tầng.

+ Phía Đông giáp với nhà dân thấp tầng.

+ Phía Tây giáp vường hoa thành ủy Cần Thơ.

+ Phía Nam giáp đường 30 tháng 4.

Các điều kiện khí hậu tự nhiên

Thành phố Cần Thơ, thuộc vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa cận xích đạo, nổi bật với nhiệt độ cao ổn định quanh năm và sự phân chia rõ rệt giữa hai mùa mưa và khô.

+ Mùa khô : tháng 12 đến cuối tháng 4 năm sau.

*Các yếu tố khí tượng:

- Nhiệt độ không khí: có 160-270 giờ nắng 1 tháng.

+ Nhiệt độ trung bình năm : 27 o C.

+ Nhiệt độ tối thấp trung bình năm: 25 o C.

+ Nhiệt độ tối cao trung bình năm : 28 o C.

+ Nhiệt độ cao nhất tuyệt đối : 40 o C.

+ Nhiệt độ thấp nhất tuyệt đối : 13,8 o C.

+ Lượng mưa trung bình năm : 1949 mm/năm.

+ Lượng mưa lớn nhất : 2718 mm.

+ Lượng mưa thấp nhất : 1392 mm.

Hằng năm thành phố có khoảng 159 ngày mưa, tập trung nhiều nhất vào các tháng 5-11, chiếm khoảng 90%, đặc biệt là hai tháng 6 và 9.

+ Độ ẩm không khí trung bình năm : 79,5%.

+ Độ ẩm cao nhẩt trung bình : 80%.

+ Độ ẩm thấp nhất trung bình : 74,5%.

Khu vực thành phố Cần Thơ là khu vực không có gió bão.

Thiết kế tổng mặt bằng

Dựa vào đặc điểm mặt bằng khu đất và yêu cầu công trình theo tiêu chuẩn quy phạm nhà nước, thiết kế tổng mặt bằng cần phù hợp với công năng sử dụng và dây chuyền công nghệ, tạo ra các phân khu chức năng rõ ràng Đồng thời, thiết kế phải tuân thủ quy hoạch đô thị đã được phê duyệt, đảm bảo tính khoa học và thẩm mỹ Bố cục và khoảng cách kiến trúc cần đáp ứng các tiêu chí về phòng chống cháy, chiếu sáng, thông gió, chống ồn và khoảng cách ly vệ sinh Cổng ra vào công trình phải được bố trí hợp lý, với bảo vệ tại mỗi cổng để đảm bảo an toàn và trật tự cho công trình.

Giải pháp thiết kế kiến trúc

1.6.1 Thiết kế mặt bằng các tầng

Mặt bằng tầng bán hầm được thiết kế với các phòng kỹ thuật, bể nước ngầm và hầm tự hoại được đặt dưới mặt đất Khu vực bảo vệ được bố trí tại vị trí cầu thang máy, trong khi phần diện tích còn lại được sử dụng cho ô tô và xe máy.

Mặt bằng tầng bán hầm được đánh đốc về phía rãnh thoát nước với độ đốc 1,5% để giải quyết vấn đề vệ sinh, thoát nước của tầng bán hầm

Tầng 1 của tòa nhà được thiết kế dành cho các văn phòng ngân hàng, kho tiền, phòng an ninh và sảnh tiếp khách, với các phòng bố trí xung quanh trục giao thông đứng là thang máy Hệ thống hành lang được tổ chức hợp lý, đảm bảo yêu cầu thoát hiểm an toàn trong trường hợp có sự cố Chiều cao của tầng 1 là 5m, được đặt ở cao trình +2m so với cốt ±0,00m.

Tầng 2-12 của tòa nhà được thiết kế dành riêng cho văn phòng ngân hàng, kho tiền, phòng an ninh và sảnh tiếp khách Các phòng được bố trí xung quanh trục giao thông đứng là thang máy, với hệ thống hành lang hợp lý đảm bảo yêu cầu thoát hiểm trong trường hợp khẩn cấp Tòa nhà có hai cầu thang thoát hiểm, một bên ngoài không gian cho thuê và một bên trong văn phòng, đảm bảo khoảng cách an toàn khi xảy ra sự cố Hệ thống vệ sinh chung cho cả tầng bao gồm hai phòng vệ sinh riêng biệt dành cho nam và nữ.

Mặt bằng tầng mái: dùng để đặt kỹ thuật thang máy và các hạng mục phụ trợ

Hệ thống giao thông đứng trong tòa nhà bao gồm hai thang máy phục vụ cho việc đi lại và một cầu thang bộ chính Bên cạnh đó, tòa nhà còn được trang bị cầu thang bộ thoát hiểm ở mặt bên để đảm bảo an toàn cho người sử dụng.

Hệ thống giao thông theo phương ngang với các hành lang được bố trí phù hợp với yêu cầu đi lại.

Mặt cắt nhằm thể hiện nội dung bên trong công trình, kích thước cấu kiện cơ bản, công năng của các phòng

Dựa vào đặc điểm sử dụng và các điều kiện ánh sáng, thông hơi thoáng gió cho các phòng chức năng ta chọn chiều cao các tầng như sau:

Hệ thống kỹ thuật

Để tối ưu hóa ánh sáng tự nhiên, toàn bộ hệ thống cửa sổ được lắp kính, giúp tận dụng tối đa nguồn sáng từ bên ngoài Bên cạnh đó, ánh sáng nhân tạo cũng được bố trí hợp lý để đảm bảo chiếu sáng đầy đủ cho tất cả các khu vực cần thiết.

Tối ưu hóa thông gió tự nhiên thông qua hệ thống cửa sổ là một giải pháp hiệu quả Bên cạnh đó, việc sử dụng hệ thống điều hòa không khí được thiết kế với đường ống chạy theo phương đứng và ngang trong trần sẽ giúp phân phối khí lạnh đến các vị trí trong công trình một cách đồng đều.

Tuyến điện trung thế 15KV được lắp đặt ngầm dưới đất, kết nối với trạm biến thế của công trình Bên cạnh đó, công trình còn được trang bị hai máy phát điện dự phòng đặt tại tầng hầm Khi nguồn điện chính bị mất, các máy phát điện này sẽ cung cấp điện cho các tình huống khẩn cấp.

+ Các hệ thống phòng cháy chữa cháy.

+ Hệ thống chiếu sáng và bảo vệ.

+ Các phòng làm việc ở các tầng.

+ Hệ thống thang máy.

+ Hệ thống máy tính và các dịch vụ quan trọng khác.

1.7.4 Hệ thống cấp thoát nước

Nước từ hệ thống cấp nước thành phố được dẫn vào bể ngầm trong hầm công trình, sau đó được bơm lên bể nước mái thông qua hệ thống điều khiển tự động Nước sẽ được phân phối qua các đường ống kỹ thuật đến các vị trí cần thiết để lấy nước.

Nước mưa từ mái công trình và nước thải sinh hoạt được thu gom vào xênô, sau đó được chuyển đến bể xử lý nước thải Sau quá trình xử lý, nước sẽ được đưa vào hệ thống thoát nước của thành phố.

1.7.5 Hệ thống phòng cháy, chửa cháy

*Hệ thống báo cháy:

Thiết bị phát hiện báo cháy được lắp đặt tại mỗi phòng và mỗi tầng, cũng như ở các khu vực công cộng Mạng lưới báo cháy được trang bị đồng hồ và đèn báo, giúp phòng quản lý nhận tín hiệu khi có cháy Nhờ đó, công tác kiểm soát và khống chế hỏa hoạn cho công trình được thực hiện hiệu quả.

*Hệ thống chữa cháy:

Thiết kế phải tuân thủ các yêu cầu về phòng chống cháy nổ và các tiêu chuẩn liên quan, bao gồm bộ phận ngăn cháy, lối thoát nạn và hệ thống cấp nước chữa cháy Tại tất cả các tầng, cần trang bị bình CO2 và hệ thống ống chữa cháy tại các nút giao thông.

Rác thải tại mỗi tầng sẽ được thu gom và vận chuyển xuống tầng kỹ thuật, tầng hầm qua hệ thống ống thu rác Mỗi ngày, rác thải sẽ được xử lý để đảm bảo vệ sinh và môi trường.

Kết luận

Qua những phân tích trên ta thấy rằng công trình văn phòng cho thuê này là một công trình mang tính khả thi cao.

Công trình có kiến trúc hiện đại với mặt ngoài được ốp đá Granite và hệ thống cửa kính Thiết kế giao thông ngang và đứng giữa các phòng làm việc và các tầng được bố trí rõ ràng, tạo sự thuận tiện cho người sử dụng.

Hệ vách chịu lực được thiết kế để đảm bảo công trình có khả năng chịu tải trọng ngang và đứng một cách hiệu quả Kết cấu móng vững chắc với hệ móng cọc khoan nhồi giúp công trình có khả năng chịu tải lớn, mang lại sự an toàn và ổn định cho toàn bộ công trình.

PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU

Các tiêu chuẩn, qui phạm

- TCVN 5574:2012 Kết cấu Bê tông và Bê tông cốt thép.

- TCVN 229:1999 Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió.

- TCVN 2737:1995 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế.

- TCVN 198:1997 Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu Bê tông cốt thép toàn khối.

- TCVN 205:1998 Thiết kế móng cọc.

- TCVN 305:2004 Bê tông khối lớn, quy phạm thi công và nghiệm thu.

Lựa chọn giải pháp kết cấu công trình

Hiện nay, việc sử dụng kết cấu bê tông cốt thép trong xây dựng đã trở nên phổ biến trên toàn cầu, đặc biệt là trong lĩnh vực xây dựng nhà cao tầng tại Việt Nam.

Việc lựa chọn kết cấu bê tông cốt thép là hợp lý khi xem xét các ưu điểm và nhược điểm của loại kết cấu này, cùng với đặc điểm của công trình.

Tòa nhà được thiết kế với kết cấu khung sàn bê tông cốt thép, mang lại sự ổn định và bền vững cho các khu vực chịu tải trọng động lớn.

Phương án thi công nền móng sẽ sử dụng cọc khoan nhồi, đảm bảo an toàn và ổn định cho toàn bộ hệ kết cấu, đồng thời tuân thủ các tiêu chuẩn xây dựng hiện hành.

Tường bao xung quanh được xây gạch đặc kết hợp hệ khung nhôm kính bao che cho toàn bộ tòa nhà.

Lựa chọn vật liệu

- Cốt thép  ≤ 8: dùng thép CI có: RS = RSC = 225 (MPa)

- Cốt thép  ≥ 10: dùng thép CII có: RS = RSC = 280 (MPa)

TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Sơ đồ phân chia ô sàn, Quan niệm tính toán

3.1.1 Sơ đồ phân chia ô sàn

Hình 3.1: Mặt bằng phân chia ô sàn tầng 4 3.1.2 Quan niệm tính toán

Sàn liên kết với dầm giữa được xem là ngàm, trong khi sàn không có dầm dưới được coi là tự do Khi sàn liên kết với dầm biên, nó được xem là khớp, nhưng để đảm bảo an toàn, cần bố trí cốt thép ở biên ngàm cho cả biên khớp Nếu dầm biên lớn, có thể xem nó như là ngàm.

-Bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé: Bản loại dầm.

-Bản làm việc theo cả hai phương: Bản kê bốn cạnh.

Trong đó: l1-kích thước theo phương cạnh ngắn. l2-kích thước theo phương cạnh dài. l2 /l1 ≥ 2 : bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh bé: Bản loại dầm

Căn cứ vào kích thước, cấu tạo, liên kết, tải trọng tác dụng ta chia làm các loại ô bảng sau:

Bảng 3.1: Bảng phân chia ô sàn

Sàn Kich thước Điều kiện biên Loại ô bản

Các số liệu tính toán của vật liệu

Bảng 3.2: Bảng thông số vật liệu bê tông theo TCVN 5574-2018

T Cấp độ bền Kết cấu sử dụng

Bê tông cấp độ bền B30: Rb = 22 MPa

2 Bê tông cấp độ bền B25: Rb = 17 Kết cấu: móng, dầm, sàn, cầu

Rbt = 1.2 MPa ; Eb = 32.5x10 3 MPa thang.

3 Vữa xi măng cát Vữa xi măng xây, tô trát tường.

Bảng 3.3: Bảng thông số vật liệu cốt thép theo TCVN 5574-2018

T Loại thép Đặc tính/ kết cấu sử dụng

Thộp CI (CV240_T)(ỉ A1=9m 2 ) Hệ số giảm tải : ΨA = 0,4+

Bảng 3.7: Bảng hoạt tải trên sàn

Tính toán nội lực và cốt thép cho các ô sàn

3.6.1 Xác định nội lực trên các ô sàn a) Bản kê 4 cạnh Để xác định nội lực, từ tỷ số l2/l1 và loại liên kết ta tra bảng tìm được các hệ số αi, βi

(Phụ lục 17- Kết cấu bêtông cốt thép) Sau đó tính toán nội lực trong bảng theo các công thức như sau:

+ Mômen gối: MI = β1 (g tt +p tt ).l1.l2

Tổng tải trọng tác dụng lên sàn được tính bằng công thức q tt = g tt + p tt, trong đó g tt là tải trọng tự trọng và p tt là tải trọng tác động Kích thước của ô bản được xác định bởi các cạnh l1 và l2, với l1 là cạnh ngắn và l2 là cạnh dài Các hệ số α 1, α 2, β1, β2 được tra cứu từ bảng trong Phụ lục 17 của tài liệu Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện cơ bản.

Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn và xem như một dầm

Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm: q=(g+p).1m (kG/m)

Tùy theo liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

3.6.2 Tính toán và bố trí cốt thép cho sàn a) Tính cốt thép sàn

Cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng 1m và chiều cao h = hb Chiều cao làm việc của tiết diện được tính bằng h0 = h - a0, trong đó a0 là chiều dày lớp đệm, được xác định từ trọng tâm của As đến mép chịu kéo Chiều dày lớp bảo vệ c được lấy theo tiêu chuẩn, với bê tông nặng yêu cầu c ≥ 0 và c ≥ c0.

Với bản có: h ≤ 100mm lấy c0 = 10mm h > 100mm lấy c0 = 15mm

Giả thiết a0 Với bản thường chọn a0 = 15÷20mm Khi h khá lớn (h > 150mm) có thể chọn a0 = 25÷30mm Tính h0 = h - a0.

: Đặc trưng tính chất biến dạng của vùng bê tông chịu nén,  =  - 0,008.Rb

 = 0,85 đối với bê tông nặng.

sc,u: ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén, sc,u = 400Mpa

Kiểm tra điều kiện hạn chế:  ≤ R

Khi điều kiện hạn chế được thỏa mãn, tính = 1 - 0,5.

Tính diện tích cốt thép:

Tính tỷ lệ cốt thép :

Để kiểm tra điều kiện, cần đảm bảo rằng h ≥ h_min = 0,1% Nếu h < h_min, chứng tỏ h quá lớn so với yêu cầu Trong trường hợp này, nếu có thể, hãy rút bớt h để tính lại Nếu không thể giảm h, cần chọn As theo yêu cầu tối thiểu bằng h_min.b.h0.

Sau khi chọn và bố trí cốt thép, cần tính lại a0 và h0 Nếu h0 không nhỏ hơn giá trị đã sử dụng để tính toán, kết quả sẽ thiên về an toàn Tuy nhiên, nếu h0 nhỏ hơn giá trị đã sử dụng một cách đáng kể, cần phải tính toán lại Giá trị h0 hợp lý nằm trong khoảng 0,3% đến 0,9% Đối với cấu tạo cốt thép chịu lực, đường kính nên được chọn sao cho nhỏ hơn hoặc bằng h/10 Để xác định khoảng cách a, có thể tra bảng hoặc thực hiện tính toán.

Tính as là diện tích thanh thép, từ as và As tính a.

Chọn a không lớn hơn giá trị vừa tính được Nên chọn a là bội số của 10mm để thuận tiện cho thi công.

Khoảng cách cốt thép chịu lực còn cần tuân theo các yêu cầu cấu tạo sau: amin ≤ a

≤ amax Thường lấy amin = 70mm.

Bố trí cốt thép

Cốt thép tính ra được bố trí theo yêu cầu qui định Việc bố trí cốt thép xem bản vẽ KC.

- Kết quả tính toán ô sàn bản kê 4 cạnh: Phụ lục 1, bảng 1

- Kết quả tính toán ô sàn bản dầm: Phụ lục 1, bảng 2.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG 4

Số liệu

- Bêtông B25 có: Rb = 14.5(MPa) = 1.45(kN/cm 2 ).

- Cốt thép Φ ¿ 8: dùng thép CI có: RS = RSC = 225(MPa) = 22.50(kN/cm 2 ).

- Cốt thép Φ 10: dùng thép CII có: RS = RSC = 280(MPa) = 28.00(kN/cm 2 )

Cấu tạo cầu thang

Hình 4.2 Mặt bằng cầu thang tầng 4 (trục A’-B,4)

Cầu thang là cấu trúc quan trọng trong công trình, phục vụ cho việc di chuyển, thoát hiểm và vận chuyển hàng hóa Do đó, việc bố trí cầu thang cần được thực hiện tại những vị trí thuận tiện nhất, đảm bảo không gian đủ để đáp ứng mật độ di chuyển và yêu cầu an toàn trong tình huống khẩn cấp.

Cầu thang cần đảm bảo độ bền, ổn định, khả năng chống cháy và chống rung động Loại cầu thang này là cầu thang 2 vế dạng bản, với chiều cao tầng 2 là 3,4m.

- Bề rộng bậc b = 276 mm được xây bằng gạch.

Sơ đồ tính

4.3.1 Ô 1 Ô1: bản thang có 4 liên kết xung quanh: tường, cốn thang C1, dầm chiếu nghỉ (DCN) , dầm chiếu tới (DCT).

Ta có : Bản loại dầm, xem rằng tựa vào cốn thang C1 và tường.

Tính cầu thang theo sơ đồ đàn hồi nên lấy kích thước các bản thang theo khoảng cách các tim (dầm, vách, tường).

Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b D m l.

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1. l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản, chọn m 5. hb = mm.

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 80mm.

4.3.2 Ô 2 Ô2: bản thang có 4 liên kết xung quanh: cốn thang C2, dầm chiếu nghỉ (DCN), dầm chiếu tới (DCT).

Ta có : Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C2

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5. hb = mm.

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

4.3.3 Ô 3 Ô2: bản thang có 4 liên kết xung quanh: cốn thang C2, dầm chiếu nghỉ (DCN), dầm chiếu tới (DCT).

Ta có : Bản loại dầm ,xem rằng tựa vào cốn thang C2.

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m: hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5 hb = mm

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin.

Tính toán các cấu kiện

4.4.1 Ô bản cầu thang a) Tải trọng

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang:

Hình 4.2 cấu tạo cầu thang+ Lớp đá Granit dày 30 mm:

+ Lớp vữa lót dày 15 mm:

+ Lớp vữa trát dày 15 mm: g6 = n.6.d6

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang:

Bảng 4.1: Bảng tính tĩnh tải bản thang δ b h γ g tt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2 Đá Granite 10 276 169 1,1 22 0,333

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang:

= 1,23 = 3.6 (KN/m 2 )Quy đổi thành tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản: Đá Granite 10 1,1 22 0,242

Tổng cộng c) Tải trọng toàn phần

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên ):

4.4.2 Bản chiếu nghỉ a) Tải trọng

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ :

+ Lớp đá Granit dày 30 mm:

+ Lớp vữa lót dày 15 mm:

+ Lớp vữa trát dày 15 mm: g4 = n.4.d4

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang:

Bảng 4.2: Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ δ b h γ g tt

(mm) (mm) (mm) (kN/m³) kN/m 2

Cấu kiện Vật liệu n b) Hoạt tải

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang:

= 1,23 = 3.6 (KN/m 2 ) c) Tải trọng toàn phần

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản chiếu nghỉ. qcn =(p t t + )= (3.6+2.751) = 6.351 (KN/m 2 ).

4.4.3 Tính cốt thép bản thang và bản chiếu nghỉ

Qui tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản thang (m 2 theo phương xiên ) về tải trọng vuông góc với mặt phẳng bản.

* Bản chiếu nghỉ: g= =2.751 (KN/m 2 ). p= = 1,23 = 3.6(KN/m 2 ).

Ta có bản tính thép:

- Kết quả tính toán ô sàn bản kê 4 cạnh: Phụ lục 2, bảng 1

- Kết quả tính toán ô sàn bản dầm: Phụ lục 2, bảng 2.

Cốn thang gác lên dầm chiếu nghỉ và dầm chân thang (dầm chiếu tới) xem như hai đầu liên kết.

Hình 4.3 Sơ đồ tính nội lực cốn thang b) Chọn kích thước

Kích thước cốn thang có thể chọn sơ bộ theo công thức: mm Chọn hc = 200mm.

Chọn bc = 100mm. c) Xác định tải trọng

- Trọng lượng bản thân cốn: g1 =1,1x25x0,1x (0,2-0,08) +1.3x16x(2x0.3+0.1-0.08)x0.015= 0.523 (KN/m).

- Trọng lượng lan can : =0.3 (KN/m)

- Do ô sàn 1 truyền vào cốn C1: g3= (KN/m)

- Do ô sàn 2 truyền vào cốn C2: g’3= (KN/m)

Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C1:

Tổng tải trọng tác dụng theo phương thẳng đứng của cốn thang C2:

= 0.523+0.3+4.69 = 5.513 (KN/m) d) Xác định tải trọng

N = = (KN) e) Tính cốt thép cốn (C1

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện chữ nhật:

Ta có : Mmax = (kN.m) Giả thiết a = 3 cm.

Chiều cao tính toán: h0 = h – a = 30 – 3 = 27 cm

As Tính hàm lượng cốt thép μ%= A s b.h o 100% = = 0.25%

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn: μ%= A s b.h o 100% = = 0.41 %

Số liệu tính toán: b = 100mm; ho = 270mm(a0mm); h = 300mm; Rb = 14.5 MPa; Rbt = 1.05MPa;

Rsw = 175MPa; Es = 210000MPa; Eb = 30000 MPa; các hệ số ϕ b 2 =2 ; ϕ b 3 =0.6 ; ϕ b 4 =1.5 ; β=0.01 ;N=-11.47(KN)

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát + trọng lượng lang can + tải trọng do bản thang truyền vào. g = g1+ g2+ =0.523+0.3+ =3.89(kN/m) + Phần hoạt tải:

Do phản lực bản thang truyền vào(phần hoạt tải). p = (KN/m)

- Kiểm tra điều kiện tính toán : Q ≤ Qb,o

Tính các giá trị: q1 = g+p/2 = 3.89+0.5x1.61= 4.695(kN/m)

=> Qb,o Qbmin Kiểm tra Qb,o< Qbmin nên lấy Qb,o= Qbmin = 17.7 (kN)

Kiểm tra Q < Qb,o nên không cần tính toán cốt đai, bố trí theo cấu tạo:

- Trong đoạn 1/4l (l: nhịp dầm) = 0.658(m) h00mm < 450mm, chọn Φ6 hai nhánh Bước cốt đai s = min(150,h/20) = 150mm

Tính toán dầm chiếu nghỉ (DCN=DCT)

Hình 4.4 Sơ đồ tính nội lực dầm chiếu nghỉ 4.5.2 Xác định kích thước tiết diện

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức: mm Chọn hc = 300mm.

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200 ¿ 300.

Trọng lượng phần bêtông: q1= =1.1x25x0.2x (0,3-0,08) = 1.32 (KN/m) Trọng lượng phần vữa trát: q2 = =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.08) = 0.2 (KN/m)

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.32+0.2+6.56+0 = 8.08 (KN/m) q’’ =q1+ q2 + q3 =1.32+0.2+6.56= 8.08 (KN/m) q’ =q1+ q2 + q3 + q4’ =1.32+0.2+6.56+0 = 8.08 (KN/m) Tải trọng tập trung do cốn C1 và C2 truyền vào:

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực:

Qnh = 1.64 (KN) 4.5.5 Tính toán cốt thép a) Tính cốt thép dọc

Giả thiết a = 3cm , tính được h0 = 30 - 3 = 27cm.

Tính diện tích cốt thép:

Tính hàm lượng cốt thép:

Chọn 214 có As =3.079 cm 2 đặt phía dưới.

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn μ%= A s b.h o 100% = = 0.57 % b) Thép đai

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm , vữa trát + tải trọng do bản thang truyền vào +do chiếu nghĩ truyền vào,phản lực cốn thang. g =1.32+0.2 +0+ + 5(kN/m) + Phần hoạt tải:

Do bản chiếu nghỉ truyền vào và bản thang: p = (kN/m)

Lập bảng tính cốt thép đai:

- Kết quả tính toán cốt thép đai: Phụ lục 2, bảng 3 c) Tính toán cốt treo tại vị trí có lực tập trung

+ Dùng cốt treo dạng đai:

Ta có : Pc2 5 (KN) h s b c h c hs hc

Hình 4.5 Sơ đồ bố trí cốt treo Trong đó: hs: khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc

Từ điều kiện cân bằng lực của phần phá hoại ta tính được số thanh cốt treo :

Trong đó : a : số thanh cốt treo cần bố trí n : số nhánh : diện tích thanh cốt treo

: cường độ chiệu kéo của thép Chọn cốt đai 6, 2 nhánh.

Bố trí 2 thanh cốt đai 6, 2 bên cốn tại vị trí cốn giao với dầm chiếu nghỉ.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ

Vật liệu sử dụng

- Bê tông: Cấp độ bền B25 có: Rb = 14.5 MPa; Rbt = 1.05 MPa; Eb = 30x10 3 MPa. Cốt thép:

- Thộp CI (ỉ 40m nên căn cứ vào tiêu chuẩn ta phải tính thành phần động của tải trọng gió.

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

W tc = W0.k.c (kN/m 2 ) Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức:

Giá trị áp lực gió được xác định theo bản đồ phân vùng, trong đó công trình xây dựng tại quận Ninh Kiều, TP Cần Thơ, thuộc vùng II.A có giá trị Wo là 0,83 kN/m².

Hệ số khí động C được xác định bằng cách tra bảng 6 TCVN 2737-1995, với mặt đón gió c = +0.8 và mặt hút gió c = -0.6, cho kết quả tổng hợp C = 0.8 + 0.6 = 1.4 Hệ số k được sử dụng để điều chỉnh sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao, theo bảng 5 Độ tin cậy của tải trọng gió n được lấy bằng 1,2.

: Áp lực gió đẩy tác dụng vào công trình.

: Áp lực gió hút tác dụng vào công trình.

Cao trình cốt +0.00 của công trình so với mặt đất tự nhiên: +0.7m

Bảng 6.15: Bảng thành phần tính toán của tải gió

: cao trình công trình đối với mặt đất tự nhiên dùng để tính tải trọng gió.

Quan niệm truyền tải trọng gió tĩnh: quy áp lực gió về tác dụng thành lực tập trung vào từng tầng (đặt ở tâm hình học của sàn).

Si=Bi.hi: (m 2 ) là diện tích mặt đón gió theo phương đang xét.

Bi(m): Bề rộng mặt đón gió theo phương đang xét hi = 0,5(ht + hd) (m): Chiều cao đón gió của tầng đang xét(h đón gió ).

Gió nhập và tâm hình học :

Bảng 6.16: Bảng lực gió tĩnh tác dụng lên công trình tại các mức sàn

6.4.2 Thành phần gió động a) Xác định các đặc trưng động lực của công trình

- Dùng phần mềm ETABS 2017 mô hình hoá kết cấu công trình với dạng sơ đồ không gian ngầm tại mặt móng.

- Gán đầy đủ các đặc trưng hình học (đặc trưng vật liệu, tiết diện sơ bộ…) lên mô hình.

- Tiến hành chất tải lên mô hình, gồm tĩnh tải (TT) và hoạt tải (HT)

- Khai báo khối lượng tham gia tính dao động:

HT: trường hợp hoạt tải chất lên toàn bộ trên tất cả các cấu kiện của công trình.

1,1; 1,2: lần lượt là hệ số độ tin cậy của tĩnh tải và hoạt tải.

0,5: hệ số chiết giảm khối lượng của trường hợp hoạt tải chất lên toàn bộ công trình

Bài toán dao động riêng được thực hiện bằng phần mềm ETABS, theo tiêu chuẩn TCVN 229-1999 Khi công trình có tần số dao động riêng cơ bản là s, cần thỏa mãn bất đẳng thức để tính toán thành phần động của tải trọng gió với s dạng dao động đầu tiên.

Hình 6.4 Các dạng dao động riêng cơ bản của công trình Bảng chu kỳ tầng số dao động xuất ra :

Bảng 6.17: Bảng chu kỳ và tầng số của 12 dạng dao động

Hình 6.5 trình bày biểu đồ dao động các mode tính toán Kết quả từ chương trình cho thấy, chúng ta chỉ cần tính toán phần động của gió cho dạng dao động đầu tiên Thành phần động của tải trọng gió tác động lên công trình cũng được xem xét trong nghiên cứu này.

Khối lượng tập trung của phần công trình thứ j (KN) được ký hiệu là Mj Hệ số động lực ξi, không thứ nguyên, thể hiện dạng dao động thứ i và phụ thuộc vào thông số cùng độ giảm logarit của dao động Dịch chuyển ngang tỷ đối của trọng tâm phần công trình thứ j ứng với dạng dao động thứ i được ký hiệu là yji, cũng không thứ nguyên Cuối cùng, hệ số ψi được xác định bằng cách chia công trình thành n phần, trong đó tải trọng gió có thể coi là không đổi trong mỗi phần.

Hệ số ψ i được xác định theo công thức.

WFj là giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác động lên phần thứ j của công trình, phản ánh các dạng dao động khác nhau Giá trị này chỉ xem xét ảnh hưởng của xung vận tốc gió, có đơn vị là lực và được xác định theo công thức cụ thể.

Với: Wj- giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của áp lực gió, tác dụng lên phần thứ j của công trình

Wj = Wo ¿ k(zj) ¿ cj (kN/m²) là công thức thể hiện mối quan hệ giữa tải trọng gió và các dạng dao động của công trình Hệ số tương quan không gian áp lực động ν được xác định theo dạng dao động riêng, trong đó ν=ν1 được lấy từ bảng 4 cho dạng dao động thứ nhất, còn với các dạng dao động khác, ν=1.

Hệ số động lực ξ i được xác định dựa vào thông số ε 1 và độ giảm loga của dao động Trong trường hợp công trình sử dụng bê tông cốt thép, hệ số này sẽ có giá trị δ.

=0.3 Tra đồ thị hình 2-TCXD229-1999

Thông số ε i xác định theo công thức: ε i =√ γ W O

940 f i Trong đó: γ -hệ số độ tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 1.2 fi- tần số dao động riêng thứ i

Wo= 0,83 (kN/m 2 ) Thành phần động của tải trọng:

- Bảng tính gió động theo phương X ở dao động 1: Phụ lục 4, bảng 1

- Bảng tính gió động theo phương Y ở dao động 1: Phụ lục 4, bảng 2

- Bảng tính gió động theo phương X ở dao động 2: Phụ lục 4, bảng 3

- Bảng tính gió động theo phương Y ở dao động 2: Phụ lục 4, bảng 4.

Xác định nội lực

- Sử dụng phần mềm Etabs 2017.

- Mô hình công trình với sơ đồ không gian.

- Khai báo đầy đủ đặc trưng vật liệu, tiết diện.

- Khai báo các trường hợp tải trọng tác dụng lên công trình.

6.5.2 Các trường hợp tải trọng

Căn cứ vào kết quả xác định tải trọng mục 6.3 ta khai báo các trường hợp tải trọng:

- TT ( tĩnh tải); HT ( hoạt tải).

- GTX ( gió tĩnh theo chiều dương trục X ); GTXX ( gió tĩnh ngược chiều GTX).

- GTY ( gió tĩnh theo chiều dương trục Y); GTYY (gió tĩnh ngược chiều GTY).

- GDX1 ( gió động theo chiều dương trục X mode 1 );GDXX1(ngược chiều GDX1).

- GDY1 ( gió động theo chiều dương trục Y mode 1); GDYY1 ( ngược chiềuGDY1).

Mômemdo tĩnh tải gây ra Mômemdo hoạt tải gây ra

Kiểm tra ổn định tổng thể công trình

6.6.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh

Theo TCVN 5574-2014, trong phân tích đàn hồi của kết cấu khung - vách nhà cao tầng, chuyển vị ngang tại đỉnh kết cấu phải đảm bảo tuân thủ các điều kiện quy định.

  [] = = d,866 (mm). Đối với kiểm tra chuyển vị đỉnh chỉ kiểm tra đối với combo có tải trọng gió.

Hình 6.7 Chuyển vị đỉnh theo phương X

Hình 6.8 Chuyển vị đỉnh theo phương Y

Kết luận: Chuyển vị đỉnh công trình theo hai phương X,Y nằm trong giới hạn cho phép.

6.6.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng

Theo TCVN 5574-2018, chuyển vị ngang tại mỗi tầng tầng đối với kết cấu qui định tại bảng M.4.

Bảng 6.18: Bảng kiểm tra chuyển vị lệch tầng

6.6.3 Kiểm tra ổn định lật

Theo TCVN 198-1997, nhà cao tầng bê tông cốt thép có tỷ lệ chiều cao chia chiều rộng lớn hơn 5 phải kiểm tra khả năng chống lật.

Tỷ lệ momen gây lật do tải trọng ngang phải thoả điều kiện:

+ MCL là momen chống lật công trình.

+ MGL là momen gây lật của công trình.

Công trình có chiều cao 47.95(m), bề rộng 16 (m) Ta có nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định chống lật cho công trình

Tính toán dầm khung trục 1

- Dùng tổ hợp BAO để tính toán cốt thép

- Tại mỗi tiết diện có hai giá trị Mmax ,Mmin.

- Cốt thép chịu moment âm dùng Mmin để tính.

- Cốt thép chịu moment dương dùng Mmax để tính.

- Nội lực dầm khung được cho trong phụ lục 1.

- Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa).

- Cốt thép dọc chịu lực dùng AII: RS=RSC(0(MPa); RSW"5(MPa).

- Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa).

6.7.2 Tính toán cốt thép dọc a) Với tiết diện chiu momen âm

Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên ta tính toán với tiết diện chữ nhật 30x70cm đặt cốt đơn.

Giả thiết trước chiều dày của lớp bêtông bảo vệ  a

Diện tích cốt thép yêu cầu:

+ Nếu α m >α R : thì tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền nén của bêtông hoặc đặt cốt kép. b) Với tiết diện chịu momen dương

Cánh nằm trong vùng chịu nén nên ta tính toán với tiết diện chữ T.

Bề dày cánh phải lớn hơn 0,1h, và bề rộng mỗi bên cánh, tính từ mép bụng dầm, không được vượt quá 1/6 nhịp cấu kiện, đồng thời không được lớn hơn 1/2 khoảng cách giữa các dầm dọc.

Xác định vị trí trục trung hoà:

Trong đó: : bề rộng cánh chữ T :

Mf: giá trị mômen ứng với trường hợp trục trung hoà đi qua mép dưới của cánh.

+ Nếu M ¿ Mf thì trục trung hoà qua cánh, việc tính toán như đối với tiết diện chữ nhật xh.

+ Nếu M > Mf thì trục trung hoà qua sườn.

Nếu α m ≤α R : thì từ α m tra phụ lục ta được ξ

Diện tích cốt thép yêu cầu:

Nếu α m >α R : thì ta tính với trường hợp tiết diện chữ T đặt cốt kép.

+ Kiểm tra hàm lượng cốt thép μ min ¿ μ t =

Hợp lí: 0,8% ¿ μ t ¿ 1,5%.Thông thường với dầm lấy μ min =0,15%. Đối với nhà cao tầng μ ma x = 5%.

Trong bài viết này, chúng ta sẽ xem xét quy trình tính toán cốt thép ngang theo TCVN 5574-2018 Cụ thể, việc tính toán các cấu kiện bê tông cốt thép sẽ được thực hiện dựa trên dải BT giữa các tiết diện nghiêng, với điều kiện là tải trọng Q.

Q là lực cắt trong tiết diện thẳng góc của cấu kiện;

 b1 là hệ số, kể đến ảnh hưởng của đặc điểm trạng thái ứng suất của bê tông trong dải nghiêng, lấy bằng 0,3.

Khi các điều kiện không được đáp ứng, cần tăng kích thước tiết diện hoặc nâng cao cấp độ bền của bê tông Đối với việc tính toán cường độ của tiết diện nghiêng, cần dựa vào lực cắt Q.

Lực cắt Q là lực tác động lên tiết diện nghiêng, có chiều dài hình chiếu C trên trục dọc của cấu kiện Lực này được xác định dựa trên tất cả các ngoại lực tác động từ một phía của tiết diện nghiêng đang xem xét Trong quá trình tính toán, cần chú ý đến tác động nguy hiểm nhất của tải trọng trong phạm vi của tiết diện nghiêng đó.

Q b là lực cắt chịu bởi bê tông trong tiết diện nghiêng;

Lực cắt Q sw là lực chịu tác động lên cốt thép ngang trong tiết diện nghiêng Lực cắt này được xác định theo công thức, với giá trị không vượt quá 2,5Rbt bh0 và không nhỏ hơn 0,5Rbt bh0.

Hệ số b2 được xác định là 1,5, phản ánh tác động của cốt thép dọc, lực bám dính và đặc điểm trạng thái ứng suất của bê tông nằm trên vết nứt xiên.

Lực cắt Q sw đối với cốt thép ngang nằm vuông góc với trục dọc cấu kiện được xác định theo công thức

Hệ số sw đại diện cho sự suy giảm nội lực dọc theo chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng C Lực q sw trong cốt thép ngang trên một đơn vị chiều dài của cấu kiện được xác định thông qua công thức cụ thể.

Cần thực hiện tính toán cho các tiết diện nghiêng dọc theo chiều dài cấu kiện, đặc biệt là với chiều dài nguy hiểm nhất của hình chiếu tiết diện nghiêng C Trong quá trình này, chiều dài hình chiếu C phải đảm bảo không nhỏ hơn h0 và không lớn hơn 2h0.

Cho phép tính toán các tiết diện nghiêng theo điều kiện mà không cần xem xét các tiết diện nghiêng khi xác định lực cắt do ngoại lực:

Q1: là lực cắt trong tiết diện thẳn góc do ngoại lực

Khi tiết diện thẳng góc và có lực cắt Q1 gần gối tựa, nếu khoảng cách a nhỏ hơn 2,5h0, thì cần tính toán theo điều kiện với việc nhân giá trị tương ứng.

Qb,1 đã được xác định theo công thức với hệ số bằng 2,5 (a /ho), nhưng lấy giá trị Qb,1 không lớn hơn 2,5Rbt bh0

Khi xem xét tiết diện thẳng góc với lực cắt Q1 nằm ở khoảng cách a nhỏ hơn h0, cần tính toán theo điều kiện bằng cách nhân giá trị Qsw,1 đã được xác định theo công thức với hệ số a/h0.

- Cốt thép dầm sau khi tính ra được bố trí tuân theo các yêu cầu cấu tạo của cấu kiện chịu uốn.

- Việc cắt, uốn, neo cốt thép cũng tuân theo các yêu cầu cấu tạo như qui định.

- Khi hàm lượng cốt thép μ t < μ min Lấy As = μ min bho.

Tính toán cột khung trục 1

6.8.1 Nội lực tính toán và tổ hợp nội lực cột

Mỗi phần tử được tính toán tại hai mặt cắt của đầu cột và chân cột Do cột hoạt động trong không gian, cần xác định các cặp nội lực để tính toán thép một cách chính xác.

- Bê tông B25: Rb = 14,5 (MPa); Rbt = 1,05(MPa); Eb = 30.10 3 (MPa).

- Cốt thép dọc chịu lực dùng AIII: RS=RSC65(MPa); RSW65(MPa).

- Cốt thép đai dùng AI: RS = RSW = 225(MPa).

6.8.3 Tính toán cốt thép dọc

Dùng phương pháp gần đúng dựa trên việc biến đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương để tính cốt thép.

Xét tiết diện có các cạnh Cx, Cy Điể m đặ t tả i e ax

Hình 6.10 Sơ đồ tính toán cột Điều kiện để áp dụng phương pháp này là:

(tất cả các cột đều thỏa mãn) Cốt thép được đặt theo chu vi, phân bố đều hoặc mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn.

Tiết diện chịu lực nén N và mômen uốn Mx, My, cùng với độ lệch tâm ngẫu nhiên eax, eay, đã được phân tích Sau khi xem xét uốn theo hai phương, hệ số x và y được tính toán, dẫn đến việc gia tăng mômen Mx1 và My1.

Tuỳ theo tương quan giữa giá trị Mx1, My1 với các kích thước các cạnh mà đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương X hoặc Y).

Mô hình Theo phương X Theo phương Y Điều kiện y y x x

Kí hiệu h = Cx; b = Cy h = Cy; b = Cx

M1 = Mx1; M2 = My1 M1 = My1; M2 = Mx1 ea = eax + 0,2.eay ea = eay + 0,2.eax

Giả thiết chiều dày lớp đệm a, tính h0 = h-a; Z = h-2a

Chuẩn bị các số liệu Rb, Rs, Rsc, R như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng. Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng.

R b b Xác định hệ số chuyển đổi m0

Tính mômen tương đương (đổi nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng).

N Với kết cấu siêu tĩnh e0 = max(e1,ea) e = e0 + h

Tính toán độ mảnh theo hai phương λ x = l ox i x ; λ=max(λ x ; λ y ) Dựa vào độ lệch tâm e0 và giá trị nén giá trị x1 để phân biệt các trường hợp tính toán.

Trường hợp 1: Nén lệch tâm rất bé khi ε = e 0 h 0 ≤0,30 tính toán gần như nén đúng tâm.

Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm γ e : γ e = 1

Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm: ϕ e =ϕ+(1−ϕ).ε

0,3 Khi  ≤ 14 lấy  = 1; khi 14<  < 104 thì lấy  theo công thức:

Diện tích toàn bộ cốt thép Ast:

Trường hợp 2: Khi ε = e 0 h 0 >0,30 đồng thời x1>R.h0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm bé.

Xác định chiều cao vùng nén: x= ( ξ R + 1+50 1−ξ R ε 0 2 ) h 0

Trong đó: k = 0,4 là hệ số xét đến trường hợp cốt thép đặt toàn bộ.

Trường hợp 3: khi ε = e 0 h 0 >0,30 đồng thời x1 ≤ R.h0 tính toán theo trường hợp nén lệch tâm lớn.